PORE中在圆柱上如何画椭圆

既然你会用，我就直接说要填的数据吧，在参数中加入M,Z,PRSANGLE,HA,C,WIDTH,D,DB,DA,DF,其中前五个输入已知的值，后几个默认值零。其中正常齿轮ha=1，c=025，短齿轮ha=08，c=03点确定。

再在关系中输入：

d=mz

db=d(cos(prsangle))

da=d+2mha

df=d-2(ha+c)m

D0=d

D1=db

D2=da

D3=df 完成点确定。。

再花渐开线，，点基准的“插入基准曲线”一路点从方程--圆柱。输入：

x=tsqrt((da/db)^2-1)

y=180/pi

r=05dbsqrt(1+x^2)

theta=xy-atan(x)

z=0

到此完成！

proe椭圆形画锯齿方法：

1、用PorE打开一个草图，进入软件界面，然后在草图绘制功能区点击“轴端点椭圆锯齿按钮”。

2、然后在草图绘制区的适当位置点击鼠标左键，设置长轴或短轴的端点，然后继续拖动鼠标，在草图绘制区设置第一个轴的另一个端点，然后拖动鼠标确定一个方向，按鼠标中键确认退出。

3、在软件中找到尺寸功能，双击可修改、添加或限制椭圆的尺寸即可。proe是Pro/Engineer的简称，更常用的简称是ProE或Pro/E，Pro/E是美国参数技术公司的重要产品，在三维造型软件领域中占有着重要地位。

“4C”是判断一颗钻石价值与品质的衡量标准：克拉重量、颜色、净度、切工。

克拉重量：钻石的大小，是决定钻石价值的最重要的因素。

颜色：颜色是钻石的天然禀赋，一般分为透明无色（D、E、F）、接近无色（G、H、I、J、K、L）和淡**(M、N)三部分，由于地质环境的不同会使钻石呈现颜色。

净度：钻石是天然生长的必然会生长一些内含物，根据内含物的多少、大小和位置进行了分级：完美无暇（FL/LF)、极轻微内含物（VVS1/VVS2)、轻微内含物（VS1/VS2)、微内含物（SI1/SI2)、有暇级（P1/P2/P3)，内含物越少钻石品质越高。

切工：切工是钻石的第二生命，是钻石火彩的保证，切工等级分为：完美（EXCELLENCT）、非常好（VERY

GOOD）、好（GOOD）、一般（FAIR）、差（PORE），一般切工在VG或以上会呈现出八心八箭的效果使钻石的火彩会充分的体现。

加V：1275126688

“4C”是判断一颗钻石价值与品质的衡量标准：克拉重量、颜色、净度、切工。

克拉重量：钻石的大小，是决定钻石价值的最重要的因素。

颜色：颜色是钻石的天然禀赋，一般分为透明无色（D、E、F）、接近无色（G、H、I、J、K、L）和淡**(M、N)三部分，由于地质环境的不同会使钻石呈现颜色。

净度：钻石是天然生长的必然会生长一些内含物，根据内含物的多少、大小和位置进行了分级：完美无暇（FL/LF)、极轻微内含物（VVS1/VVS2)、轻微内含物（VS1/VS2)、微内含物（SI1/SI2)、有暇级（P1/P2/P3)，内含物越少钻石品质越高。

切工：切工是钻石的第二生命，是钻石火彩的保证，切工等级分为：完美（EXCELLENCT）、非常好（VERY

GOOD）、好（GOOD）、一般（FAIR）、差（PORE），一般切工在VG或以上会呈现出八心八箭的效果使钻石的火彩会充分的体现。

第29卷 增1

岩石力学与工程学报 Vol29 Supp1

2010年5月 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering May，2010

由实钻资料反演地应力及井壁稳定

赵海峰，陈 勉

(中国石油大学 石油工程教育部重点实验室，北京 102249)

摘要：目前确定石油工程中地应力的方法均存在各自的局限性，为了得到直接反应地应力大小和方向的信息，提出一种基于实钻资料确定地应力的新方法，不将井眼看作理想的圆筒，而是通过力学分析建立井壁围岩的变形程度与岩石物理力学性质、地应力、孔隙压力及钻井液密度的关系，在此基础上由钻井液录井和常规测井，反演出地应力及孔隙压力，并进一步计算井壁坍塌和破裂压力。研究发现，破裂压力计算值与实测值符合较好，而反演得到的孔隙压力与实用钻井液密度符合，说明该方法合理可行。若结合随钻测量，该方法可实现地应力及井壁稳定的实时预测，应用前景广阔。

关键词：岩石力学；地应力；坍塌压力；破裂压力；孔隙压力；反演

中图分类号：TU 45 文献标识码：A 文章编号：1000–6915(2010)增1–2799–06

INVERSE ANALYSIS FROM ACTUAL DATA TO DETERMINE

GEOSTRESS AND WELLBORE STABILITY

ZHAO Haifeng，CHEN Mian

(Key Laboratory of Petroleum Engineering，MOE，China University of Petroleum，Beijing 102249，China)

Abstract：A new method based on actual data to determine geostress is introduced Without the traditional assumption that wellbore is cylindrical，the relationship among wellbore deformation，rock mechanical properties，geostress，pore pressure and mud density is established by using dual media elastic mechanics Using this relationship，geostress and pore pressure are inverted from mud log and conventional log Then collapse pressure and fracture pressure are calculated The results show that the calculated fracture pressure is in good agreement with the actually measured value，and the inverted pore pressure is in agreement with the practical mud density The agreement verifies the rationality of this new method It is a peakthrough to determine earth pressure and pore pressure from actual mud log and conventional log Due to the basis of rigorous mechanical model and actual data，this new method has high degree of accuracy With measurements while drilling，this method can predict pore pressure，geostress and wellbore stability at real time So the method may be wildly used

Keywords：rock mechanics；geostress；collapse pressure；fracture pressure；pore pressure；inverse analysis

1 引 言

地应力是客观存在的一种自然力，它影响着油

收稿日期：2008–11–12；修回日期：2009–03–11

基金项目：国家高技术研究发展计划(863)项目(2006AA06A109–1–1–1)

气勘探和开发的过程。在油气田钻井和开发中，掌握油气储集区域构造应力的大小和方位，可以进行油气田开发井网布置和优选钻井泥浆的密度来稳定井壁，减少或避免诸如漏、喷、塌、卡等事故造成

作者简介：赵海峰(1980–)，男，博士，2002年毕业于北京大学力学与工程科学系应用力学专业，现任讲师，主要从事石油工程和岩石力学等方面的

• 2800 • 岩石力学与工程学报 2010年

的严重经济损失和人身事故等[1

，2]

。目前石油工程

中确定地应力的方法主要有各种岩芯试验、水力压力曲线解释、测井解释以及地震属性反演，这些方法均具有各自的优点和局限。

岩芯试验是公认的准确确定深层地应力的方法之一，针对各种地层和岩芯条件分别有围压Kaiser效应法、声速各向异性与Kaiser效应复合法等，用于超深井、薄层岩芯等特殊条件[3

～6]

。岩芯

试验具有精度高的优点，但只能在钻后进行，取得的数据点有限而难以对整个井段的地应力进行精确描述，且花费较大。水力压裂法测量地应力最初是从石油开采过程中，对油井实施水力压裂增产技术发展而来的深部岩体地应力测量方法，随后水力压裂地应力测量技术在世界范围内得到了推广和应用[7

～11]

。但压裂往往只能在需要改造的储层进行，

所以作为地应力测量方法局限较大。测井解释是目前广泛应用的全井段地应力分布计算方法，包含较多的经验关系，在准确获取有关岩石力学参数计算系数的基础上可以得到理想结果[12

～15]

。测井解释最

大的缺点是只能在钻后进行，指导钻井的时效性较差，且该方法并未使用井眼变形、实用钻井液密度等直接反映地应力大小和方向的钻井参数。地震属性反演是目前较新的一种在钻前对地应力和井壁稳定进行预测的方法[16]，由于该方法只使用预测地层的地震资料而不涉及实钻资料，加上反演的分辨率限制，仅能供钻井设计参考。

地层钻开后，井眼的变形程度与地应力及孔隙压力密切相关，本文基于双重介质弹性力学得到井眼变形程度与岩石物理力学性质、地应力、孔隙压力及钻井液密度的关系，在此基础上由钻井液录井和常规测井，反演出地应力及孔隙压力，并进一步计算井壁坍塌和破裂压力。研究发现，破裂压力计算值与实测值符合较好，而反演得到的孔隙压力与实用钻井液密度符合，说明该方法合理可行。本文提出的方法与随钻测量技术结合可以进行地应力及井壁稳定的实时预测，对钻井风险控制意义较大，应用前景广阔。

2 直井实钻反演理论

地层总是处于三轴应力作用，故可用3个方向的主应力来表示，即最大水平主应力σH，最小水平

地应力σh和上覆压力σv。地层钻开后应力重新分布，井眼处在钻井液柱压力和原地应力的联合作用下，若假定地层为弹性体且满足平面应变假定，井壁钻井液滤失满足达西定律，则井眼周围地层的应力分布可由叠加原理得到

r2i(σH+σh)⎛r2

σi⎞⎫

r=r2pi+2⎜⎝1−2

⎟σH−σh

r

⎠

+

2⋅⎪⎪ ⎛⎪

⎜⎝1+3r4i4r2i⎞⎪r4−r2⎟⎠cos(2θ)+

⎪⎪ δ⎡⎢α(1−2υ)⎛⎪−υ)⎜⎝1−r2i⎞⎤

r2⎟⎠−φ⎥(p⎪⎦

i−pp)

⎣2(1⎪⎪

σr2σ2i(H+σh)⎛ri⎞(σH−σh)

⎪θ=−r2pi+2⎜⎝1+r2⎟⎠−

2⋅⎪⎪

4

⎛⎜⎡2⎪

⎝1+3ri⎞

α(1−2υ)⎛ri⎞⎤⎬r4⎟⎠cos(2θ)+δ⎢⎣2(1−υ)⎜⎝1+r2⎟⎠−φ⎥⋅⎪

⎦⎪

(p⎪

i−pp)⎪

2

⎪σ=σ⎛r⎞

⎪zv−2υ(σH−σh)⎜i⎝r⎟⎠cos(2θ)+⎪

⎪

δ⎡⎢

α(1−2υ)⎤⎪

⎪⎣1−υ−φ⎥⎦

(pi−pp)⎪τσ3r4⎪

h−σH⎛i2r2i⎞rθ=2⎜⎝1−r4+r2⎟⎠sin(2θ)⎪

⎪⎭ (1)

式中：ri为井眼半径；r为极坐标半径；pi为井内压力；pp为地层孔隙压力；θ为矢径与最大地应力方向的夹角；δ为与井壁有关的参数，当井壁有渗透时，δ=1，当井壁不渗透时，δ=0；υ为泊松比；φ为孔隙度；α为有效应力系数。

当ri= r时，可得无限大地层平面内直井井眼周围的应力分布为

σr=pi−δφ(pi−pp)

⎫

σ+[1−2cos(2θ)]σ⎪

θ=−piH+[1+2cos(2θ)]σh+⎪

δ⎢

(1−2υ)⎪⎡α⎣1−υ−φ⎤

⎪⎥⎦

(pi−pp)⎪⎬(2) σ=σ⎪

zv−2υ(σH−σh)cos(2θ)+⎪

⎪

δ⎡⎢

α(1−2υ)⎣1−υ−φ⎤⎥⎦(pi−pp)⎪⎪⎭井壁上的差应力(σθ−σr)值决定了井壁是否发生剪切破坏，当θ=π/2或3π/2时，σθ−σr值

第29卷 增1 赵海峰，等 由实钻资料反演地应力及井壁稳定 • 2801 •

达到最大值，即在点B，D处达到σθ-σr的最大值，井眼极坐标系见图1。图1中的A，B，C，D表示极角分别为0°，90°，180°及270°的井壁点。由式(2)和莫尔–库仑准则可以得到临界的坍塌压力[1]为

σH

A

σθ

r h

D

ri

B

σh

C

σH

图1 井眼极坐标系

Fig1 Will bore polar coordinates

2

ρη(3σH−σh)−2c0β+αpp(β−1)

b=

(β2+η)H

×100 (3)

其中，

β=cot⎜⎛

45D−

ϕ⎞

⎝

2⎟⎠

式中：H为井深(m)，ρb为坍塌压力(g/cm3)，c0为岩石的黏聚力(MPa)，ϕ为内摩擦角(°)，pp为孔隙压力，η为应力非线性修正系数。

应该指出，式(3)是保持井壁上该地层不允许有任何程度坍塌时的密度值。如果允许井眼有一定的井径扩大率，井眼形状为椭圆形，如图2所示，此 时式(2)应该重新求解。设描述井径扩大的变量

m=(R−ri)/(R+ri)(ri为钻头半径，R为井径扩大处的半径)，认为井壁应力状态为平面应变，由弹性理论的复势解法，其应力分布由以下5部分叠加得到：

(1) 液柱压力pi引起的应力

椭圆孔边受内压的平面应变问题解为

σr=pi

⎫

σ=p3m2

−1−2mcos(2ϕ)⎪⎪

θi1+m2−2mcos(2ϕ)⎪

⎬ (4)

σ4m2−4mcos(2ϕ)⎪

z=υpi

⎪

1+m2−2mcos(2ϕ)⎪⎭

σH

A

σh

D

ri ϕ R

B

σh

C

σH

图2 井壁崩落椭圆

Fig2 Elliptic wellbore caused by collapse

(2) 最大水平地应力σH引起的应力

无限远处受压缩的平面应变椭圆孔边缘应力

为

1−m2σ=σ−2m+2cos(2ϕ)⎫

θH1+m2−2mcos(2ϕ)⎪

⎬ (5)

σz=υσθ⎪⎭(3) 最小水平地应力σh引起的应力

无限远处受压缩的平面应变椭圆孔边缘应力为

σσ1−m2+2m−2cos(2ϕ)⎫

θ=h1+m2−2mcos(2ϕ)⎪

⎬ (6)

σz=υσθ⎪⎭(4) 上覆地层压力σv引起的应力

σz=σv (7)

(5) 钻井液渗流效应

当钻井液造壁性能不佳时，在井内和地层间将发射液体渗流，视井壁地层为孔隙介质，介质中流动满足达西定理，则井内径向渗流产生在井壁上的附加应力为

σr=−φ(pi−pp)

⎫⎪

σ=σ⎡α(1−2υ)⎤

⎬ (8) θz=⎢⎣1−υ−φ⎥⎦(pi−pp)⎪

⎭

综合以上结果得到允许一定井径扩大率的井壁围岩应力分布

• 2802 • 岩石力学与工程学报 2010年

⎫

⎪

σθ=⎪

223m−1−2mcos(2ϕ)1−m−2m+2cos(2ϕ)⎪pi+σH+⎪1+m2−2mcos(2ϕ)1+m2−2mcos(2ϕ)⎪

⎪1−m2+2m−2cos(2ϕ)⎡α(1−2υ)⎤

σh+⎢−φ⎥(pi−pp)⎪2

⎪1+m−2mcos(2ϕ)⎣1−υ⎦

⎬

σz=⎪

4m2−4mcos(2ϕ)1−m2−2m+2cos(2ϕ)⎪

+⎪+υσHυpi

1+m2−2mcos(2ϕ)1+m2−2mcos(2ϕ)⎪

⎪1−m2+2m−2cos(2ϕ)⎡α(1−2υ)⎤⎪+σv+⎢−φ⎥⋅υσh

2

1+m−2mcos(2ϕ)⎪⎣1−υ⎦

⎪

(pi−pp)⎭

σr=pi−φ(pi−pp)

β=ri/R

式(10)，(11)中的地应力可用石油大学六五模式计算，这样可以把式(10)或式(11)写成如下形式：

ρb=f(H，β，υ，σv，C0，A，ξ1，ξ2，Pp) (12)

式(12)中除了孔隙压力Pp和最大和最小水平构造应力系数ξ1，ξ2外，其余参数可由相关测井数据

计算出。计算过程取若干个地层深度，组建关于ξ1，

ξ2和Pp的方程组，利用最小二乘法求拟合解。

3 应用实例

HB1井是中石化在川东北地区部署的一口直探

(9)

要计算允许一定井径扩大率的泥浆密度公式，应用式(9)和莫尔–库仑准则可以得到。由于表达式复杂，这里不列出完整的表达式。忽略钻井液渗流效应的一阶近似表达式和考虑钻井液滤失的一阶近似表达式分别为

井，设计井深为6 100 m。该井地层年代久远，地层埋藏深，地层可钻性差，研磨性高，裂缝发育且岩芯易破碎。地层压力系统和地应力分布复杂，钻前预测偏差较大，钻井过程中出现多次井壁失稳、井漏及井控事故，井眼质量差。应用实钻资料反演方法对该井分层进行地应力及井壁稳定计算。计算过程：以上沙庙组为例，取9个代表性点，组建关于最大构造应力系数、最小构造应力系数和孔隙压力的9个方程，计算数据见表1。

利用最小二乘法求拟合解，得到最大构造应力系数、最小构造应力系数和孔隙压力。实钻反演结果见表2。

基于以上反演的构造应力系数和孔隙压力数据，可以计算出地应力、坍塌压力及破裂压力剖面，如图3，4所示。从图4可以看出，破裂压力的计算值与现场测量值符合，而孔隙压力与实用泥浆密度符合，说明该反演方法的合理性。

ρb=ρb=

ηP−2C0A+αpp(A−1)−QA

×100 (10)

β2(A2+η)H

2

22

η[P−(K−φ)pp]−2C0A+(φpp−Q)A

×100

β2[(1+φ)A2−η(K−1−φ)]H

(11)

其中，

σ+σhσ−σhP=H(1+β2)+H(1+3β2)

2

2

Q=

σH+σh

2

(1−β2)−

σH−σh

2

(1−4β2+3β4)

α(1−2υ)K=

1−υ

表1 计算数据 Table1 Calculation data

井深/m 1 006 1 103 1 206 1 254 1 390 1 506 1 616 1 750 1 820

泥浆密度/(g·cm3)

－

井径扩大率 0097 71 0416 57 0517 71 0517 71 0510 86 0492 57 0507 43 0493 71 0440 00

参数β 0910 980705 930658 890658 890661 880669 980663 380669 470694 44

泊松比 0230 00 0220 39 0240 13 0237 66 0233 02 0228 20 0244 38 0251 24 0249 33

上浮压力/(g·cm3)

－

黏聚力/MPa 14239 74 6786 23 11554 20 13111 18 10840 32 13516 15 10950 26 4968 73 8197 24

内摩擦角/(°) 29367 30 30110 38 29664 38 29497 00 29737 12 29451 32 29726 06 30259 38 29987 44

参数A 1710 17 1735 91 1720 39 1714 63 1722 91 1713 06 1722 53 1741 14 1731 61

126 126 127 129 128 129 128 130 127

2465 37 2427 89 2394 00 2402 51 2412 35 2407 45 2404 89 2404 02 2393 29

第29卷 增1 赵海峰，等 由实钻资料反演地应力及井壁稳定 • 2803 •

表2 实钻反演结果

Table 2 Inversion results from actual drilling data

地层

最大构造 最小构造 孔隙压力

应力系数ξ应力系数ξ－2 －

1 /(10MPa·m)

上沙庙组 048 005 115 侏罗系

下沙庙组 042 005 138 千佛崖组 037 004 127 自流井组 033 005 129 须家河 030 005

125 三叠系

雷口坡组 037 004 144 嘉陵江组 036 005 206 飞仙关组 035

006

220 上统 033 008

221 二叠系

茅口组 035 007 193 栖霞组 梁山组

034 005

195 石炭系 黄龙组 030 007 217 志留系

龙马溪组 030

006

215

m/度深

图3 地应力梯度剖面 Fig3 In-situ stress gradient profile

井径扩大率

坍塌压力 破裂压力 实用泥浆密

/(g·cm－

3)/(g·cm－

3) /(g·cm－3) 度/(g·cm－3)

实测值

m/度深实测值

实测值

图4 坍塌压力及破裂压力当量密度剖面

Fig4 Collapse pressure and fracture pressure equivalent

density profile

4 结 论

本文基于双重介质弹性力学得到井眼变形程度与岩石物理力学性质、地应力、孔隙压力及钻井液密度的关系，在此基础上由钻井液录井和常规测井，

反算出地应力及孔隙压力，并进一步计算井壁坍塌压力和破裂压力，得到如下结论：

(1) 井眼的变形程度与地应力及孔隙压力密切

• 2804 • 岩石力学与工程学报 2010年

相关，从井眼变形出发进行地应力的反问题求解是完全可行的。

(2) 井眼钻开后若发生井眼失稳或垮塌，井壁

应力分布宜采用本文介绍的椭圆孔应力分布，而不能再使用井眼为理想圆筒的假设。

(3) 本文介绍的理论是针对直井而言的，反演

的结果也只包含地层压力和地应力数值，不能得到地应力的方位。如果对定向井、水平井进行类似的随钻反演研究，因为坍塌压力与井斜角及井斜方位有关，可以同时反演出地应力大小及其方位。

参考文献(References)：

[1]

陈 勉，金 衍，张广清 石油工程岩石力学[M] 北京：科学出版社，2008(CHEN Mian，JIN Yan，ZHANG Guangqing Petroleum related rock mechanics[M] Beijing：Science Press，2008(in Chinese)) [2]

ZOBACK M D，BARTON C A，BRUDY M Determination of stress orientation and magnitude in deep wells[J] International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences，2003，40(10)：1 049–1 076 [3]

石 林，张旭东，金 衍，等 深层地应力测量新方法[J] 岩石力学与工程学报，2004，23(14)：2 355–2 358(SHI Lin，ZHANG Xudong，JIN Yan，et al New method for measurement of in-situ stress at great depth[J] Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2004，23(14)：2 355–2 358(in Chinese)) [4]

金 衍，陈 勉，郭凯俊，等 复杂泥页岩地层地应力的确定方法研究[J] 岩石力学与工程学报，2006，25(11)：2 287–2 291(JIN Yan，CHEN Mian，GUO Kaijun，et al Study on determination method of in-situ stress for complex silt formations[J] Chinese

Journal of Rock Mechanics and Engineering，2006，25(11)：2 287– 2 291(in Chinese)) [5]

张广清，陈 勉，赵振峰 Kaiser取样偏差对深层油藏地应力测试的影响分析[J] 岩石力学与工程学报，2008，27(8)：1 682–1 687 (ZHANG Guangqing，CHEN Mian，ZHAO Zhenfeng Research on influence of Kaiser sampling deviation on stress measurements at great depth[J] Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2008，27(8)：1 682–1 687(in Chinese)) [6]

LAVROV A The Kaiser effect in rocks：principles and stress estimation techniques[J] International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences，2003，40(2)：151–171 [7]

侯明勋，葛修润，王水林 水力压裂法地应力测量中的几个问题[J] 岩土力学，2003，24(5)：840–844(HOU Mingxun，GE Xiurun，

WANG Shuilin Discussion on application of hydraulic fracturing method to geostress measurement[J] Rock and Soil Mechanics，2003，24(5)：840–844(in Chinese)) [8]

SUNG O C A decade′s hydro fracturing experiences of in-situ stress measurement for tunnel construction in Korea[J] Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2007，26(11)：2 200–2 206 [9]

RUTQVIST J，CHIN F U T，STEPHANSSON O Uncertainty in maximum principal stress estimated from hydraulic fracturing measurements due to the presence of the induced fracture[J] International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences，2000，37(1–2)：107–120

[10] ITO T，EVANS K，KAWAI K，et al Hydraulic fracture reopening

pressure and the estimation of maximum horizontal stress[J]

International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences，1999，36(6)：811–826

[11] BRUDY M，ZOBACK M D，FUCHS K，et al Baumgartner

Estimation of the complete stress tensor to 8 km depth in the KTB scientific drill holes：implications for crustal strength[J] Journal of Geophysical Research，1997，102(B8)：18 453–18 475

[12] HUDSON J A，CORNET F H，CHISTIANSSON R ISRM suggested

method for rock stress estimation—part I：strategy for rock stress estimation[J] International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences，2003，40(7/8)：991–998

[13] FJAER E，HOLT R M，HORSRUD P Petroleum related rock

mechanics[M] Amsterdam：Elsevier Press，1992

[14] 曾联波，王贵文 塔里木盆地库车山前构造带地应力分布特征[J]

石油勘探与开发，2005，32(3)：59–60(ZENG Lianbo，WANG Guiwen Distribution of earth stress in Kuche thrust belt，Tarim Basin[J] Petroleum Exploration and Development，2005，32(3)：59–60(in Chinese))

[15] 黄继新，彭仕宓，王小军，等 成像测井资料在裂缝和地应力研

究中的应用[J] 石油学报，2006，27(6)：65–69(HUANG Jixin，PENG Shimi，WANG Xiaojun，et al Applications of imaging logging data in the research of fracture and ground stress[J] Acta Petrolei Sinica，2006，27(6)：65–69(in Chinese))

[16] 吴 超，陈 勉，金 衍 基于地震属性技术的井壁稳定随钻预

测新方法[J] 中国石油大学学报(自然科学版)，2007，31(6)：141–146 (WU Chao，CHEN Mian，JIN Yan A new method of predicting borehole stability while drilling based on seisic attribute technology[J] Journal of China University of Petroleum(Natural Science)，2007，31(6)：141–146(in Chinese))

按你的价格来说，个人觉得上amd的就对了，因为这个预算上intelcpu，根本配不出来什么像样的配置！

CPU AMD 速龙II X2 245 1 ￥ 445

主板 技嘉 GA-MA770T-UD3P(rev 10) 1 ￥ 680

内存 金邦 2GB DDR3 1600(千禧条) 1 ￥ 299

硬盘 希捷 500GB 720012 16M（串口/散） 1 ￥ 365

显卡 迪兰恒进 HD4670雷钻 1 ￥ 399

机箱 多彩 DLC-MT814(空箱) 1 ￥ 140

电源 航嘉 冷静王钻石23版本 1 ￥ 185

共计 2500

我的配置基本就这个，cpu是240，内存是1333的，回来直接外频超到240用，温度不高，放心用吧！个人绝对现在amd的cpu在运算能力上已经不是弱项了，弱的是多任务运算，单任务而言，甚至比intel还要强，这就是为什么amdcpu更适合游戏！