pkpm计算独基时最大基底反力大于地基承载力，是否可以？

根据现行地基规范GB50007-2011中521条，轴心荷载作用下，最大基底反力不得大于fa。偏心荷载作用下，Pkmax不得大于12倍的fa。你这个12倍fa为122312=27744，大于Pmax=27692，按理说属于安全。但实际工程设计中没人会只留这么一点点余量，晚上会睡不着的。

　　有效质量系数:一阶振型自振频率最小(周期最长),二阶,三阶振型的自振频率逐渐增大 地震力大小和地面加速度大小成正比,周期越长加速度越小,地震力也越小。 自振振型曲线是在结构某一阶特征周期下算得的各个质点相对位移(模态向量)的图形示意在形状上如实反映实际结构在该周期下的振动形态振型零点是指在该振型下结构的位移反应为0。 振型越高，周期越短，地震力越大，但由于我们地震反应是各振型的迭代，高振型的振型参与系数小。 特别是对规则的建筑物，由于高振型的参与系数小，一般忽略高振型的影响。

　　振型的有效质量：这个概念只对于串连刚片系模型有效(即基于刚性楼板假定的，不适用于一般结构。）。某一振型的某一方向的有效质量为各个质点质量与该质点在该一振型中相应方向对应坐标乘积之和的平方。一个振型有三个方向的有效质量，而且所有振型平动方向的有效质量之和等于各个质点的的质量之和，转动方向的有效质量之和等于各个质点的转动惯量之和。

　　有效质量系数：如果计算时只取了几个振型，那么这几个振型的有效质量之和与总质量之比即为有效质量系数。这个概念是由WILSON EL 教授提出的，用于判断参与振型数足够与否，并将其用于ETABS程序。

　　振型参与质量：某一振型的主质量（或者说该模态质量）乘以该振型的振型参与系数的平方，即为该振型的振型参与质量。

　　振型参与质量系数：由于有效质量系数只适用于刚性楼板假设，现在不少结构因其复杂性需要考虑楼板的弹性变形，因此需要一种更为一般的方法，不但能够适用于刚性楼板，也应该能够适用于弹性楼板。出于这个目的，我们从结构变形能的角度对此问题进行了研究，提出了一个通用方法来计算各地震方向的有效质量系数即振型参与质量系数，规范即是通过控制有效质量振型参与质量系数的大小来决定所取的振型数是否足够。（见高规（5113）、抗规(522)条文说明）。这个概念不仅对糖葫芦串模型有效。一个结构所有振型的振型参与质量之和等于各个质点的质量之和。如果计算时只取了几个振型，那么这几个振型的振型参与质量之和与总质量之比即为振型参与质量系数。

　　由此可见，有效质量系数与振型参与质量系数概念不同，但都可以用来确定振型叠加法所需的振型数。

　　我们注意到：ETABS61中，只有有效质量系数（effective mass ratio）的概念，而到了ETABS70以后，则出现了振型质量参与系数（modal participating mass ratio），可见，振型参与质量系数是有效质量系数的进一步发展，有效质量系数只适用于串连刚片系模型，分别有x方向 、y方向、rz方向的有效质量系数。振型参与质量系数则分别有x、y、z、rx、ry、rz六个方向的振型参与质量系数。

　　注释：

　　1）这里的“质量”的概念不同于通常意义上的质量。离散结构的振型总数是有限的，振型总个数等于独立质量的总个数。可以通过判断结构的独立质量数来了解结构的固有振型总数。具体地说：

　　每块刚性楼板有三个独立质量Mx,My,Jz；

　　每个弹性节点有两个独立质量mx,my；

　　根据这两条，可以算出结构的独立质量总数，也就知道了结构的固有振型总数。

　　2）若记结构固有振型总数是NM，那么参与振型数最多只能选NM个，选参与振型数大于NM是错误的，因为结构没那么多。

　　3）参与振型数与有效质量系数的关系：

　　3-1)参与振型数越多，有效质量系数越大；

　　3-2)参与振型数 =0 时，有效质量系数 =0

　　3-3)参与振型数 =NM 时，有效质量系数 =10

　　4） 参与振型数 NP 如何确定？

　　4-1）参与振型数 NP 在 1-NM 之间选取。

　　4-2）NP应该足够大，使得有效质量系数大于09。

“钢筋放大调整系数”其实就是规范中说的梁端弯矩调幅系数，通常是对竖向荷载作用下的（梁、板）上部弯矩调进行调幅，把调下来的弯矩值增加到下部弯矩（相应就是加大下部配筋——所以是钢筋放大调整系数），这是一个经验系数，通常取值是105~12，一般不超过12（当然也不是绝对的，要看实际情况）。目的是控制结构的破坏首先开始在梁端，从而形成塑性铰，以提高结构的延性，达到强柱弱梁的设计理念。

册边缘构件说明有 “„第”五种L形+柱取为端柱计算配筋量与两个直段墙肢的底部计算配筋量的三者之和„。端柱计算配筋量为何无有交代。配筋简图端柱同其它独立柱给出柱b边、 h边配筋量。通常认为柱配筋量为b边配筋+ h边配×2 – 角筋。 经查发现柱配筋计算有问题端柱如有配筋值是处于小偏拉受力状态拉力很大弯矩很小。混凝土不能承受拉力拉力均由钢筋承受。如按单向偏拉计算Asx、Asy拉力计算重复。应按双向偏拉一次计算。总配筋量小很多。

某工程端柱S AT WE电算值如下

19 4# 2H5

26

(024)

3

G00-00 26 H103



N-C= 1 ( 1)BH(mm)= 600 700

Cover= 25(mm) Cx= 075 Cy= 075 Lc= 4 15(m) Nfc= 2 Rcc=450 Fy= 360 Fyv= 360RLIVEC= 100 混凝土柱边框柱角柱矩形截面

( 29)Nu= -2215 Uc= 025 Rs= 244(%) Rsv= 000(%) Asc= 2540

( 36)N= 1430 Mx= -44 My= 96 Asxt= 2326 Asxt0= 2326

( 36)N= 1463 Mx= -26 My= 126 Asyt= 2895 Asyt0= 2895



( 28)N= 565 Vx= 131 Vy= 22 Ts= 15 Asvx= 0 Asvx0= 0

( 28)N= 565 Vx= 131 Vy= 22 Ts= 15 Asvy= 0 Asvy0= 0抗剪承载力: CB_XF= 4254 CB_YF= 4616

如按双向小偏拉计算N=1463 、Mx=77 、My=-160 总配筋为481204㎜²为地震组合。 S AT WE边缘构件图