结构工程师：混凝土结构设计规范（三十八）

第1061条 施工阶段不加支撑的叠合式受弯构件，应对叠合构件及其预制构件部分分别进行计算；预制构件部分应按本规范第7章和第8章对受弯构件的规定计算；叠合构件应按本规范第1062条至10613条计算。来源：考试大

施工阶段设有可靠支撑的叠合式受弯构件，可按普通受弯构件计算，但叠合构件斜截面受剪承载力和叠合面受剪承载力应按本规范第1064条和第1065条计算。当h1/h<04时，应在施工阶段设置可靠支撑，此处，h1为预制构件的截面高度，h为叠合构件的截面高度。

第1062条 施工阶段不加支撑的叠合式受弯构件，其内力应分别按下列两个阶段计算：

1第一阶段 后浇的叠合层混凝土未达到强度设计值之前的阶段。荷载由预制构件承担，预制构件按简支构件计算；荷载包括预制构件自重、预制楼板自重、叠合层自重以及本阶段的施工活荷载。

2第二阶段 叠合层混凝土达到设计规定的强度值之后的阶段。叠合构件按整体结构计算；荷载考虑下列两种情况并取较大值：

1)施工阶段 计入叠合构件自重、预制楼板自重、面层、吊顶等自重以及本阶段的施工活荷载；

2)使用阶段 计入叠合构件自重、预制楼板自重、面层、吊顶等自重以及使用阶段的可变荷载。

第1063条 预制构件和叠合构件的正截面受弯承载力应按本规范第721条或第722条计算，其中，弯矩设计值应按下列规定取用：

预制构件来源：考试大

M1=M1G+M1Q(1063-1)

叠合构件的正弯矩区段

M=M1G+M2G+M2Q(1063-2)

叠合构件的负弯矩区段

M=M2G+M2Q(1063-3)

式中

M1G--预制构件自重、预制楼板自重和叠合层自重在计算截面产生的弯矩设计值；

M2G--第二阶段面层、吊顶等自重在计算截面产生的弯矩设计值；

M1Q--第一阶段施工活荷载在计算截面产生的弯矩设计值；

M2Q--第二阶段可变荷载在计算截面产生的弯矩设计值，取本阶段施工活荷载和使用阶段可变荷载在计算截面产生的弯矩设计值中的较大值。

在计算中，正弯矩区段的混凝土强度等级，按叠合层取用；负弯矩区段的混凝土强度等级，按计算截面受压区的实际情况取用。

第1064条 预制构件和叠合构件的斜截面受剪承载力，应按本规范第75节的有关规定进行计算，其中，剪力设计值应按下列规定取用：

预制构件

V1=V1G+V1Q(1064-1)

叠合构件

V=V1G+V2G+V2Q(1064-2)

式中

V1G--预制构件自重、预制楼板自重和叠合层自重在计算截面产生的剪力设计值。

V2G--第二阶段面层、吊顶等自重在计算截面产生的剪力设计值；

V1Q--第一阶段施工活荷载在计算截面产生的剪力设计值；

V2Q--第二阶段可变荷载在计算截面产生的剪力设计值，取本阶段施工活荷载和使用阶段可变荷载在计算截面产生的剪力设计值中的较大值。

在计算中，叠合构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值Vcs应取叠合层和预制构件中较低的混凝土强度等级进行计算，且不低于预制构件的受剪承载力设计值；对预应力混凝土叠合构件，不考虑预应力对受剪承载力的有利影响，取Vp=0

第1065条 当叠合梁符合本规范第10210条、第10211条和第10614条的各项构造要求时，其叠合面的受剪承载力应符合下列规定：

V≤12ftbh0+085fyvAsvh0/s(1065-1)

此处，混凝土的抗拉强度设计值ft取叠合层和预制构件中的较低值。

对不配箍筋的叠合板，当符合本规范第10615条的构造规定时，其叠合面的受剪强度应符合下列公式的要求：

V/bh0≤04(N/mm2)(1065-2)

第1066条 预应力混凝土叠合式受弯构件，其预制构件和叠合构件应进行正截面抗裂验算。此时，在荷载效应的标准组合下，抗裂验算边缘混凝土的拉应力不应大于预制构件的混凝土抗拉强度标准值ftk。抗裂验算边缘混凝土的法向应力应按下列公式计算：

预制构件 来源：考试大

σck=M1k/W01(1066-1)

叠合构件

σck=M1GK/W01+M2K/W0(1066-2)

式中

M1GK--预制构件自重、预制楼板自重和叠合层自重标准值在计算截面产生的弯矩值；

M1K--第一阶段荷载效应标准组合下在计算截面的弯矩值，取M1K=M1GK+M1QK,此处，M1QK为第一阶段施工活荷载标准值在计算截面产生的弯矩值；

M2K--第二阶段荷载效应标准组合下在计算截面上的弯矩值，取M2K=M2GK+M2QK,此处M2GK为面层、吊顶等自重标准值在计算截面产生的弯矩值；M2QK为使用阶段可变荷载标准值在计算截面产生的弯矩值；

W01--预制构件换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩；

W0--叠合构件换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩，此时，叠合层的混凝土截面面积应按弹性模量比换算成预制构件混凝土的截面面积。

第1067条 预应力混凝土叠合构件，应按本规范第815条的规定进行斜截面抗裂验算；混凝土的主拉应力及主压应力应考虑叠合构件受力特点，并按本规范第816条的规定计算。

第1068条 钢筋混凝土叠合式受弯构件在荷载效应的标准组合下，其纵向受拉钢筋的应力应符合下列规定：

σsk≤09fy(1068-1)

σsk=σs1k+σs2k(1068-2)

在弯矩M1GK作用下，预制构件纵向受拉钢筋的应力σs1k可按下列公式计算：

σs1k=M1GK/087Ash01(1068-3)

式中

h01--预制构件截面有效高度。

在弯矩M2K作用下，叠合构件纵向受拉钢筋中的应力增量σs2k可按下列公式计算：

σs2k=05(1+h1/h)M2K/087Ash0(1068-4)

当M1GK<035M1u时，公式(1068-4)中的05(1+h1/h)值应取等于10；此处，M1u为预制构件正截面受弯承载力设计值，应按本规范第721条计算，但式中应取等号，并以M1u代替M。

第1069条 钢筋混凝土叠合构件应验算裂缝宽度，按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响所计算的裂缝宽度ωmax不应超过本规范表334规定的裂缝宽度限值。

按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的裂缝宽度ωmax可按下列公式计算：

ωmax=22ψ(σs1k+σs2k)(19c+08deq/ρte1)/Es(1069-1)

ψ=11-065ftk1/ρte1σs1k+ρteσs2k(1069-2)

式中

deq--受拉区纵向钢筋的等效直径，按本规范第812条的规定计算；

ρte1、ρte--按预制构件、叠合构件的有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，按本规范第812条计算；

ftk1--预制构件的混凝土抗拉强度标准值，按本规范表413采用。

第10610条 叠合构件应按本规范第821条的规定进行正常使用极限状态下的挠度验算，其中，叠合式受弯构件按荷载效应标准组合并考虑荷载长期作用影响的刚度可按下列公式计算：

(10610-1)

Mk=M1GK+M2k(10610-2)

Mq=M1GK+M2GK+ψqM2QK(10610-3)

式中

θ--考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数，按本规范第825条采用；

Mk--叠合构件按荷载效应的标准组合计算的弯矩值；

Mq--叠合构件按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值；

Bs1--预制构件的短期刚度，按本规范第10611条取用；

Bs2--叠合构件第二阶段的短期刚度，按本规范第10611条取用；

ψq--第二阶段可变荷载的准永久值系数。

1双预应力构件的工作原理及适用范围

　双预应力混凝土构件是一种新颖的预应力混凝土结构型式，是预拉预应力混凝土构件与预压预应力混凝土构件的组合，又称拉压预应力混凝土结构。所谓预拉预应力混凝土构件，是指在混凝土的受压区采用预压力筋（件）或其它施力措施，使混凝土产生预拉预应力的预应力混凝土结构。这种结构还须与通常的预压预应力方式相结合，就形成了混凝土受拉区预压、受压区预拉的双预应力体系。

　双预应力混凝土构件的主要特点是：在保证构件抗弯能力的同时，可以大幅度降低梁高，构件的截面尺寸和自重都将减小。就简支梁而言，梁高大约能降至原梁高的三分之二。与传统的预应力混凝土结构相比，双预应力混凝土结构在施工时并不需非常特殊的技术和设备，只要具有以往的预应力设计、施工经验就可应用。

　双预应力混凝土构件适用于建筑高度受限制的大跨径预制吊装施工的桥梁，特别是在公路与公路立交、公路与铁路立交以及公路与特殊管线的交叉等方面有较广阔的应用前景。

　2双预应力技术在国外公路工程中的应用

　双预应力混凝土的概念是英国人Kbillig在1950年提出的，当时称为“Prtenstoned Concrete”。随后德国FWMADER提出了在混凝土梁的受压和受拉区分别设置预压和予拉型钢的“予应力型钢混凝土结构”。1955年奥地利的Hans Reiffen？鄄stuhl采用特制千斤顶压缩置于颈缩套管内的粗钢筋，并在套管内注入水泥砂浆，待砂浆结硬后放松钢筋上的螺帽，从而使混凝土受到拉应力。国外在公路工程中利用双预应力技术建造的桥梁如：

　 奥地利的阿尔姆桥阿尔姆桥横跨于奥地利阿尔姆河上，是世界上第一座采用双预应力技术修建的预应力混凝土简支梁桥。该桥1976年9月6日开工建设，于1977年9月27日建成通车。阿尔姆桥与阿尔姆河斜交角520，立面位于R=2600m竖曲线上，计算跨径76m，净跨径745m，桥面总宽106m，其中车行道宽72m，人行道宽125m和215m设计荷载为两辆平面面积15m2的250KN载重车，人群荷载集度为4KN/m2上部结构采用变截面简支箱梁，支点梁高23m，跨中梁高25m，梁底按R=9000m圆弧设计。箱梁为单箱单室，底宽6m，悬臂长193m，顶底板均厚03m，跨中截面腹板厚06m，在支点腹板加宽至26m，渐变段长12m箱梁的预拉应力筋采用80束VT120L钢绞线，每束由12根组成，面积99mm2，张拉力56486KN，全桥共用5860t，主要布置于底板。预压应力筋采用96根φ36mm圆钢，预应力平均600KN，全桥共用6100t，主要布置于顶板及悬臂上。预应力筋纵向按二次抛物线形式布置，拉、压预应力筋交叉锚于梁端腹板。预拉应力筋采用φ67mm套管，预压应力筋采用φ43mm局部压扁套管。

　阿尔姆桥上部结构共用B45号混凝土650m3，高强钢11960t，普通钢筋6104t其材料用量指标为混凝土0807m3/m2，高强钢01485t/m2，普通钢筋0076t/m2阿尔姆桥上部结构的高跨比为h/L=1/304 22 日本的川端桥川端桥建于1984年12月至1985年3月，桥长586m，桥宽33m，净宽25m，是一座正交人行天桥。其设计荷载为人群集度343KN/m2，上部结构为双预应力混凝土简支箱梁，高跨比为1/371，下部结构为重力式桥台，双排PC桩基。

　箱梁梁长5848m，计算跨径5758m箱梁底宽26m，顶板悬臂较短，仅为025m箱梁梁高：梁端为10m，跨中为155m，按24%抛物线变化。跨中顶板及底板厚度均为018m，而距梁端1024m至424m范围内，底板由018m渐变为055m；顶板厚度在梁端1224m至424m范围内改为04m梁端424m区段则设计成实心断面。这样设计是由于考虑了受拉钢索的布设、受压钢筋的锚固以及内模修建等因素。

　受拉钢索采用13根12φj1524mm钢绞线，锚下控制张拉力212895KN受压钢筋为20根SBPR95/110粗钢筋，直径φ32mm，锚下控制预压力为57212KN在设计荷载作用下，受拉钢索张拉力取用174783KN，受压钢筋预压力取用51783KN，跨中截面混凝土上缘应力为135MPa（压应力容许值为1372MPa），混凝土下缘应力为-11MPa（拉应力容许值为-147MPa）。

　3双预应力技术在我国公路工程中的应用

　31 河北承德大屯桥大屯桥位于河北滦平县大屯村畔，距美丽的避暑胜地承德市约40公里。该桥处于国道112线，横跨于牦牛河上，跨径3-40m，全长125m桥面净宽：净-114+2x05m护栏。设计荷载：汽车—超20级，挂车—120上部结构为双预应力混凝土简支梁；下部为柱式桥墩、肋板式桥台，钻孔嵌岩桩基。该桥于2000年10月建成通车。

　大屯桥主梁采用小箱梁型式，横桥向共设5片，梁长399m，计算跨径39m，梁高135m，高跨比1/289箱梁顶宽21m，底宽1m，顶、底板厚015m，翼板悬臂长035m跨中截面腹板厚016m，梁端1475m范围腹板厚032m，梁端1475m—2975m腹板厚度由032m渐变为016m，隔板间距65m主梁采用50号混凝土预制。

　大屯桥箱梁的拉压预应力筋均布置于腹板内。预拉钢束设于底部，按曲线形式布索，锚于梁端。预压钢筋设于顶部，按直线形式布置，分别锚于距梁端4025m和8025m处槽口内。预拉钢束采用68根φj1524mm 270级高强度低松弛钢绞线，波纹管成孔。预压筋采用6根φ32mm高强K40Si2MnV精轧螺纹粗钢筋，穿入双向扁管预埋梁内。使用阶段箱梁跨中截面混凝土上缘应力为136MPa，混凝土下缘应力为09MPa。

　32 上海护渠桥上海护渠桥位于上海市闵行区颛桥镇李家圈附近，处于上海4号线北段连接莘庄立交与奉浦大桥的快速干道上。上海市原引水管渠从该桥下穿过，斜交角470，引水管宽1756m，两侧保护距离要求不小于5m护渠桥分为上下行两座独立大桥，桥宽13m，桥面净宽12m，两桥相距11m，按斜交角120o设计。设计荷载：汽车—超20级，挂车—120上部结构为先压法拉压预应力混凝土简支工字梁，横桥向共布置10片梁，梁长45m，计算跨径4308m，梁高145m，高宽比为1/297工字梁上翼板宽115m，下翼板宽095m跨中截面翼板边缘厚018m，腹板厚025m而梁端175m范围腹板厚095m，并且在梁端1025m—175m范围内，下翼缘边缘厚度由018m渐变到063m工字梁每隔5m垂直于梁体设一道隔板。每片工字梁上缘共布设了8束φ32x8mm高强30CrMnSi调质钢管，并在距梁端10m前后两次向下弯出，锚于四块齿板上。

　每片工字梁下缘布置了6束10φ1524mm270级低松弛钢绞线，锚于梁端加宽的腹板上。主梁采用50号混凝土浇筑，在使用阶段跨中截面混凝土上缘应力为145MPa，混凝土下缘应力为12MPa。

很多小伙伴，包括男生，会觉得健身房练出来的肌肉太“死”，不够有功能性，对身体控制能力不是那么强或是不想要那么大纬度。ok，小编今天来说一说自重训练

V神全名Michael Vazquez，自重界大神，今天小编就给大家带来一套V神的训练计划

在此之前，我们先来欣赏一下大神的风采

这次V神的训练是结合了一下杠铃哑铃来做的自重训练，Let's get it!

热身组

8个热身动作，每个动作做25次

站姿肩水平屈伸

俯身肩摆动自重肩推

PVC杆绕肩

弹力带俯卧撑弹力带出拳

自重深蹲

深蹲跳

在全身充分热身之后，开始正式组训练

正式组

正式组全部由超级组组成

第一个超级组：反向俯卧撑锤式弯举 4组 各15次 两个动作之间没有休息，做完之后休息30秒

第二个超级组：双杠腿触胸加臂屈伸 悬垂双举腿（屈膝加直腿） 4组 15次 组间休息15-20秒

第三个超级组：哑铃拳击摸肩平板撑 3组 各45秒 超级组间休息15秒 两个动作做完休息30秒

第四个超级（三合）组：硬拉引体向上俯卧撑

硬拉310（尽量选择你自身体重的重量去负重）

引体向上35

俯卧撑35-10

第五个超级组：负重俯卧撑击掌俯卧撑 各5组 10-12个 两个动作做完休息30秒，组间无间歇

第六个超级组：负重自重深度跳蹲 3组 45秒 组间间歇15秒

The Finish 终结者

最后一个训练，是7个动作组成的，每个动作做45秒，休息15秒，用时7分钟

俯卧撑

俯身登山

摸肩平板撑

波比跳

平板支撑步行

远距击掌俯卧撑

这套训练其实是比较高阶的练习，强度很大而且休息时间非常短，尝试一下就可以体会到

31 一般规定

第311条 本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，采用以分项系数的设计表达式进行设计。

第312条 整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态称为该功能的极限状态。

极限状态可分为下列两类：

一、承载能力极限状态：这种极限状态对应于结构或结构构件达到承载力、疲劳破坏或不适于继续承载的变形；

二、正常使用极限状态：这种极限状态对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值。

第313条 结构构件应根据承载能力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别按下列规定进行计算和验算：

一、承载力及稳定：所有结构构件均应进行承载力(包括失稳)计算；在必要时尚应进行结构的倾覆，滑移及漂浮验算；

有抗震设防要求的结构尚应进行结构构件抗震的承载力验算；

二、疲劳：直接承受吊车的构件应进行疲劳验算；但直接承受安装或检修用吊车的构件，根据使用情况和设计经验可不作疲劳验算；

三、变形：对使用上需控制变形值的结构构件，应进行变形验算；

四、抗裂及裂缝宽度：对使用上要求不出现裂缝的构件，应进行混凝土拉应力验算；对使用上允许出现裂缝的构件，应进行裂缝宽度验算；对叠合式受弯构件，尚应进行钢筋拉应力验算。

第314条 结构及结构构件的承载力(包括失稳)计算和倾覆、滑移及漂浮验算，均应采用荷载设计值；疲劳、变形、抗裂及裂缝宽度验算，均应采用相应的荷载代表值；直接承受吊车的结构构件，在计算承载力及验算疲劳、抗裂时，应考虑吊车荷载的动力系数。

预制构件尚应按制作、运输及安装时相应的荷载值进行施工阶段的验算。预制构件吊装的验算，应将构件自重乘以动力系数，动力系数可取15，但可根据构件吊装时的受力情况适当增减。

对现浇结构，必要时应进行施工阶段的验算。

当结构构件进行抗震设计时，地震作用及其他荷载值均应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定确定。

第315条 钢筋混凝土及预应力混凝土结构构件受力钢筋的配筋率应符合本规范第9章，第10章有关最小配筋率的规定。

素混凝土结构构件应按本规范附录A的规定进行计算。

第316条 结构应具有整体稳定性，结构的局部破坏不应导致大范围倒塌。

第317条 在设计使用年限内，结构和结构构件在正常维护条件下应能保持其使用功能，而不需进行大修加固。设计使用年限应按现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068确定。若建设单位提出更高要求，也可按建设单位的要求确定。

第318条 未经技术鉴定或设计许可，不得改变结构的用途和使用环境。