椭圆管价格及厂家

答；椭圆管价格及厂家    椭圆管  是除了圆管以外的其他截面形状的无缝钢管的总称。按钢管截面形状尺寸的不同又可分为等壁厚异型无缝钢管（代号为D）、不等壁厚异型无缝钢管（代号为BD）、变直径异型无缝钢管（代号为BJ）。为经济断面钢管。包括横断面轮廓非圆形的、等壁厚的、变壁厚的、沿长度方向变直径和变壁厚的、断面对称和不对称的等。如方形、矩形、锥形、梯形、螺旋形等。异型钢管更能适应使用条件的特殊性，节约金属和提高零部件制造的劳动生产率。其广泛应用在航空、汽车、造船、矿山机械、农业机械、建筑、轻纺以及锅炉制造等方面。生产异型管的方法有冷拔、电焊、挤压、热轧等，其中冷拔法得到了比较广泛的应用。

椭圆管是指钢带或钢板弯曲变形形状，如圆形、正方形，然后焊接成一个概要文件，椭圆管。椭圆管生产流程短，高收益服从，类型规范，设备投资少，但一般的强度是低于椭圆管。自20世纪30年，精钢带轧制的敏捷成长和进步的焊接和检验技能，无尽的焊缝质量进步，增加的椭圆管规格，并取代了椭圆管在越来越多的类别。椭圆管焊接缺陷无损检测、焊接缺陷定量分析结果是很重要的

弯管按其制作方法不同，可分为煨制弯管、冲压弯管和焊接弯管。煨制弯管又分为冷煨和热煨两种。本章着重介绍常用煨管设备的结构特点、性能及操作等方面的知识，以及煨制弯管的下料计算。

01

弯管的一般知识

弯管是改变管道方向的管件。在管子交叉、转弯、绕梁等处，都可以看到弯管。

煨制弯管具有较好的伸缩性、耐压高、阻力小等优点。因此，在施工中常被采用。

弯管的主要形式有：各种角度的弯头、U形管、来回弯(或称乙字弯)和弧形弯管等，如图1—1所示。

弯头是带有一个任意弯曲角的管件，它被用在管子的转弯处。弯头的弯曲半径用R表示。R较大时，管子的弯曲部分就较大，弯管就比较平滑；R较小时，管子的弯曲部分就较小，弯得就较急。

来回弯是带有两个弯曲角(一般为135°)的管件。来回弯管子弯曲端中心线间的距离叫做来回弯的高度，用字母h表示。室内采暖立支管与干管及散热器连接，管道与不在同一平面上的接点连接时，一般需采用来回弯。

U形管是成正半圆形的管件。管子的两端中心线问的距离d等于两倍弯曲半径R。U形管可代替两个90°弯头，经常用来连接上下配置的两个圆翼形散热器。

弧形弯管是带有三个弯曲角的管件。中间角一般成90°，侧角成135°。弧形弯管用于绕过其它管子，在有冷热水供应的卫生设备配管时，经常采用弧形弯管。

弯管尺寸由管径、弯曲角度和弯曲半径三者确定。弯曲角度根据图纸和施工现场实际情况确定，然后制出样板，照样板煨制并按样板检查煨制管件弯曲角度是否符合要求。样板可用圆钢煨制，圆钢的直径根据所煨管径的大小选用，10-14mm即可。弯管的弯曲半径应按管径大小、设计要求及有关规定而定。既不能过大，也末虚选得太小。因为弯曲半径过大，不但用材料多，而且管子弯曲部分所占的地方也大，这样会给管道装配带来困难；弯曲半径选得太小时，弯头背部管壁由于过分伸长而减薄，使其强度降低，而在弯头里侧管壁被压缩，形成皱纹状态。因此，一般规定：热煨弯管的弯曲半径应不小于管子外径的3．5倍；冷煨弯管的弯曲半径应不小于管子外径的4倍；焊接弯头的弯曲半径应不小于管子外径的1．5倍；冲压弯头弯曲半径应不小于管子外径。

弯管时，弯头里侧的金属被压缩，管壁变厚；弯头背面的金属被拉伸、管壁变薄。弯曲半径越小，弯头背面管壁减薄就越严重，对背部强度的影响就越大。为了使管子弯曲后不致对原有的工作性能有过大改变，一般规定管子弯曲后，管壁减薄率不得超过15％。管壁减薄率可按下式进行计算：

式中A——管子弯曲后外侧母线处管壁的减薄率(％)；

DW——管子外径(mm)；

R——弯管的弯曲半径(mm)。

弯管时，由于管子弯曲段内外侧管壁厚度的变化，还使得弯曲段截面由原来的圆形变成了椭圆形。弯管断面形状的改变，会使管子的过流断面面积减小，从而增加流体阻力，同时还会降低管子承受内压力的能力，因此，一般对弯管的椭圆率做以下规定：管径小于或等于150mm时，椭圆率不得大于10％；管径小于或等于200mm时，椭圆率不得大于8％。

管道的椭圆率可按下式进行计算：

式中T——椭圆率(％)；

d1——最大椭圆变形处的长径(mm)；

d2——最大椭圆变形处的短径(mm)。

应用水、煤气钢管和直缝焊接钢管制作冷煨弯管或热煨弯管时，管子的焊缝应位于距侧面中心线45°的地方。以免弯曲时，管子焊缝开裂。

煨制弯管一般不允许产生皱纹，如有个别起伏不平的地方，其高度亦不得大于以下规定：管径小于或等于125mm时，不得超过4mm；管径小于或等于200mm时，不得超过5mm。

02

弯管计算及下料

在进行弯管工作之前，必须先算出管子弯曲段的展开长度，并划出弯曲的始点，以便弯曲后能得到正确的半成品件。

一、90°弯管的计算

90°弯管在管道工程中应用最广，其弯曲半径月因制作方法不同而异。对于冷煨弯管，常取R=(4～6)D；热煨弯管取R=4D；冲压弯头或焊接弯头，常取R=(1～1．5)D。弯曲半径确定以后，即可计算出弯曲部分的下料长度，并能确定热煨时的加热长度，如图1-3所示。从图中可知，管道弯曲后，其弯曲段的外弧、内弧不是原来的直管实际长度，而只有弯管中心线的长度在弯曲前后不变，其展开长度等于原直管段长度。现设弯曲段起止端点分别为a、b，当弯曲角为90°时，管子弯曲段的长度正好是以r为半径所画圆的周长的1／4，其弧长用弯曲半径来表示，即为

弧长

由式(1-3)可知，90°弯管弯曲段的展开长度为弯曲半径的1．57倍。

在弯制U形弯、反向双弯头或方形伸缩器时，如以设计图样要求或实际测量得出的两个相邻90°弯头的中心距尺寸进行划线煨制，那么弯成的两个弯头中心距将比原来的距离要大些，这是由于金属管材加热弯曲时产生延伸的结果。下料时，应将两个弯头中心距减去这一延伸误差，再划出第二个弯头中心线和加热长度，这样才能使两个弯头弯好后，中心线间的距离正好等于所需要的尺寸。延伸误差如图1-4所示，其数值可按下式进行计算：

式中△L——延伸长度(mm)；

R——弯曲半径(mm)；

a——第二个弯曲角的角度(°)。

1-第一个弯头 2-规定的第二个弯头中心线位置

3-实际第二个弯头中心线位置4-第二个弯头

下面以方形伸缩器为例，说明弯管划线下料计算方法。

已知方形伸缩器的尺寸单位为mm，管径为DNl50，弯曲半径R=4DN=600mm。

若划线在图1-5b的直线上进行，并以左边端点o为起点，由图上可以看出

Oa=1500—R=1500—600=900mm

ab是弯曲部分，其弧长为

ab=1．57R=1．57 X 600=942mm

从a到d由两个反向90°弯加一直管段bc组成，直管段bc的长度应减去延伸误差△L，则

bc=2100—2R—△L

由式(1—4)可知

△L=600X(1—000875×90)=127．5mm

那么bc=2100—2×600—1275=7725mm

依此类推，便可计算出各管段的下料长度，如图1—5b所示，划线工作便可顺利进行。

在实际工作中，煨制多个弯头组成的管件时，划线工作都分几次去完成。首先在草图上计算出各段下料长度，选取适当长度的直管；然后从一端开始逐个弯头进行制作，在前一个弯头制作好之后，再划下一个，以便处理在弯管工作中的尺寸误差。

二、任意弯管的计算

任意弯管是指任意弯曲角度和任意弯曲半径的弯管。这种弯管弯曲部分的展开长度可按下式进行计算：

式中L——弯曲部分的展开长度(mm)；

a——弯曲角度(°)；

p——圆周率；

R——弯曲半径(MM)。

此外，任意弯管弯曲段展开长度的计算

例 已知弯头的弯曲角度a=25°，弯曲半径R=500mm，安装管段距转角点M的距离为91lmm，取一根直管来煨制弯头，试问应如何划线

解 需加工的弯管端直管段长度

b=911-CR

查表1-1得，当a=25°时，C=02216，L=04363；故CR为：

02216R=02216×500=111mm

因此，得b=911-111=800 mm

弯曲部分实际展开长度

L=04363R=04363×500=218 mm

根据计算出来的直管段长度b及弯曲部分展开长度L，便可进行划线。如图1-7b所示。

由上面的例子可以看出，只要弯曲角度和弯曲半径一定，利用表1—1就能很方便地进行任意角度、任意弯曲半径的弯管计算。而在热煨时，其加热管段长度一般应比弯曲长度稍长一些，以便保证弯曲部分加热均匀。增加的长度一般规定为：对于弯曲角度大的管子，可增加二倍管外径长度；对弯曲角度小的则增加弯曲长度的20％。

三、其它弯管的计算

1．任意角度来回弯 任意角度来回弯分等弯曲半径和不等弯曲半径两种。图1—8为等弯曲半径的任意角度来回弯。这种弯管具有弯曲半径R、弯曲角度a、弯曲距离H、弯管长度A及直管长度L五个可变数据。在实际工作中，一般可根据设计或现场实际情况确定三个数据(H、R及a)，仅有两个数据(L、A)需由计算确定。

1-8带等弯曲半径的任意角度来回弯

L、A值的计算分两种情况

1)当H≠2R时

来回弯展开总长度为。

2)当H=2R时

来回弯展开总长度仍为。

不等弯曲半径来回弯，其下料计算可按下述公式进行。

弯管间直管段的长度

弯管展开总长度

2．弧形弯管计算

弧形弯管也叫半圆弯、抱弯。常见弧形弯管的角度为45°及60°两种，45°弧形弯下料总长度计算公式为

式中L/——弯曲件的展开总长度(mm)；

R——鼻尖弯的弯曲半径(mm)；

r——膀弯的弯曲半径(mm)；

L——鼻梁的直管段长度(mm)。

a)角度为45°b)角度为60°

60°弧形弯管下料总长度计算公式为

式中L/——弯曲件的展开总长度(mm)；

R——弯曲半径(mm)。

3．折皱弯头

折皱弯头的煨制方法与冷煨、热煨弯管均不相同，其特点是：弯头背部管壁弯曲前后总长度不变，而弯头里侧管壁由于局部加热受热弯曲，产生有规律的折皱。因此，其划线方法也完全不同。弯曲角度为90°的折皱弯头各部位划线尺寸，可按以下公式进行计算：

(1)外圆弧展开长度L(mm)

(2)弯头背部不加热部位的宽度上L1(mm)

(3)折皱间距a

式中R——弯头的弯曲半径(mm)；

DW——管子外径(mm)；

DN——管子公称直径(mm)；

n——折皱数。

现将公称直径为100—600mm的管子，弯曲斗径R=3DN时的90°折皱弯头各部位划线尺寸列于表1-2内，供选用。其余常用弯曲半径下的90°折皱弯头各部位划线尺寸，可查阅有关资料。

下面以煨制公称直径DNl25mm的钢管、弯曲半径R=3DN的90°折皱弯为例，介绍如何利用表1-2所列尺寸，进行折皱弯头划线计算。

根据已知条件，先查表1-2，得R=375mm，a=117mm，L=700mm，n=7，b=89mm，m=28mm，L1=65mm。

然后沿管子轴线划两条平行线AA/、BB/，使AA/=BB/=700mm，两线的端点A、B在垂直于管子轴线的同一圆周上，两平行线之间距(即圆弧AB的弧长)L1=65mm。

将AA/、BB/两线段分为6等分(n-1=6)，每等分长度即为a=117mm，得Al、A2…及B1、B2…等等分点。

再在管子反面的正中划直线OO/，在直线O一O/与AB、A1B1、A2B2，…各圆弧交点两边各截取b／2=44．5mm，得T1、T2…各点，如图1-11所示。将A、B两点分别与T3、T4相连…，这些连线的区域就是弯头的折皱部位。

03

常用煨管设备

管子煨弯分冷煨和热煨两种。冷煨是在常温下对管子进行弯曲，既不需往管内灌砂，也不需对煨弯管段进行加热，便于操作，省人力、物力。镀锌钢管、不锈钢管及铜、铅管等有色金属管弯头，采用这种方法煨制最为适宜。

冷煨弯管必须依靠机具来加工。常用冷煨弯管设备有：手动弯管器、电动弯管机和液压弯管机等。采用冷报弯膏机，一般可煨制公称直径不超过250mm的弯头。当煨制大直径厚壁管道时，常采用中频弯管机。

采用冷煨弯管设备进行弯管时，弯头的弯曲半径不应小于管子公称直径的4倍。当用中频弯管机进行弯管，弯头的弯曲半径只需不小于管子公称直径的1．5倍。

金属管道具有一定的弹性。在冷煨过程中，当施加在管子上的外力撤除后，弯头会弹回一个角度。弹回角度的大小与管子的材质、管壁厚度及弯曲半径的大小等因寒有关；对于一般冷煨弯曲半径为4倍管子公称直径的碳素钢管，弹回角度大约为3°～5°。因此，在控制弯曲角度时，应考虑增加这一弹回的角度。

一、手动弯管器煨管

手动弯管器分携带式和固定式两种。可以煨制公称直径不超过25mm的管子，一般需备有几对与常用管子外径相应的胎轮。

携带式手动弯管器结构如图1-12所示。这种弯管器由带弯管胎的手柄和活动挡板等部件组成。操作时，将所煨管子放在弯管胎槽内，一端固定在活动挡板上，推动手柄，便可将管子弯曲到所需要的角度。这种弯管器的特点是轻巧灵活，可以在任何场合下进行煨弯作业，最适宜于电器仪表等配管。

1-活动挡板2-弯管胎3-连板4-偏心弧形槽5-离心臂卜手柄

固定式手动弯管器结构如图1-13所示。它是目前施工中自制的一种常用手动弯管器。这种弯管器由定胎轮3、动胎轮2和推架等构件组成，胎轮的边缘都有向里凹陷的半圆槽，半圆槽直径与被弯曲管子的外径相符合。煨管时，先根据所煨管子的外径和弯曲半径，选用合适的胎轮，把定胎轮用销子固定在操作平台上，动胎轮插在推架上，把要弯曲的管子放在定胎轮和动胎轮之间的凹槽内，一端固定在管子夹持器内，然后推动手柄，绕定胎轮旋转，直到弯成所需要的角度为止。

1-手柄2-动胎轮3-定胎轮4-管子夹持器

二、电动弯管机煨管

目前，常见的电动弯管机有WA27-60型、WB27—108型及WY27—159型等几种。WA27-60型能弯曲外径25—60mm的管子；WB27—108型能弯曲外径38-108mm的管子；WY27—159型能弯曲外径51—159mm的管子。

1-管子 2-弯管模 3-U型管卡 4-导向模 5-压紧模

电动弯管机由电动机通过传动装置，带动主轴以及固定在主轴上的弯管模一起转动进，行煨管。为电动弯管机煨管示意。煨管时，先把要弯1曲的管子沿导向模放在弯管模和压紧模之间，调整导向模，使管子处于弯管模和压紧模的公切线位置，并使起弯点对准切点，再用U型管卡将管端卡在弯管模上，然后起动电动机开始煨管，使弯管模和压紧模带着管子一起绕弯管模旋转，到所需弯曲角度后停车，拆除U型管卡，松开压紧模，取出弯管。

在使用电动弯管机煨管时，所用的弯管模、导向模和压紧模，必须与被弯曲管子的外径相符，以免煨完后弯管质量不符合要求。

当被弯曲管子外径大于60mm时，必须在管内放置弯曲心棒。心棒外径比管子内径小1-15mm，放在管子起弯点稍前处；心棒的圆锥部分转为圆柱部分的交线要放在管子的起弯面上。如图1-15所示。心棒伸出过前，煨弯时会使心棒开裂；心棒伸出过后，又会使煨出来的弯管产生过大的圆度。心棒的正确位置可用试验方法获得。凡使用心棒煨管时，在煨管前应将被煨管子管腔内的杂物清除干净，有条件时可在管子内壁涂少许机油，用以减小心棒与管壁的摩擦。

1-拉杆 2-心棒 3-管子的开始弯曲面

三、液压弯管机煨管

液压弯管机主要由顶胎和管托两部分组成。顶胎的作用和电动弯管机的弯管模作用相同。管托的作用及形状和电动弯管机上的压紧模一样。图1-16为液压弯管机外形。

使用这种弯管机液压煨管时，先把顶胎退至管托后面，再把管子放在顶胎与管托的弧形槽中，并使管子弯曲部分的中心与顶胎的中点对齐，然后开动机器，将管子弯成所需要的角度。弯曲后，开倒车把顶胎退回到原来位置，取出煨好的弯管，检查角度。若角度不足，可继续进行弯曲。

1-顶胎 2-管托 3-液压缸

这种弯管机胎具简单、轻便、动力大，可以弯曲直径较大的管子。但是，在弯曲直径较大的管子时，弯管断面往往变形比较严重。因此，一般只用于弯曲外径不超过445mm的管子。

使用这种弯管机煨管时，每次弯曲的角度不宜超过90°。操作中还需注意把两个管托间的距离最好调到刚好让顶胎通过。太小时，会造成顶胎顶在管托上，损坏弯管机；太大时，则在弯曲时管托之间的管段会产生弯曲变形，一向弯管质量。

四、中频弯管机

中频弯管机是采用中频电能感应对管子进行局部环状加热，同时用机械拖动管子旋转，喷水冷却，使弯管工作连续不断地协调进行。采用这种管机，可以弯制f325×10mm的弯头，弯曲半径为管子公称直径的15倍，比焦碳加热热煨弯管提高工效近10倍。与常用冷煨弯管设备比较，这种弯管机具有占地少、造价低，不需要昂贵的模具，弯曲半径调整方便等优点。其结构如图1-17所示。

弯管时，先清除待弯钢管表面的浮锈及脏物，将与所弯管子规格相符的管子夹头装在转臂上，并调整夹头中心线至所需弯曲半径的位置，然后加以固定；然后，调整支撑滚轮的位置，使被弯曲管子的中心线至转臂轴中心的距离等于弯曲半径。调节支撑滚轮及托架的高低，使弯管的中心线与夹头中心在同一平面内，并与转臂平面平行；将钢管穿入加热圈，并夹紧在夹头中；调节加热圈，使其内侧与钢管外表面间间隙一致。开启中频机组进行加热，当管子被加热到950—1000℃(呈橙**)时，立即启动电动机进行弯管；同时打开冷却水阀门，对局部部位喷水冷却。在弯管时，如管子温度偏高，可适当加快转臂转速；反之，则调慢转臂转速，使钢管的加热区始终保持同一温度。当弯至所需角度时，停止加热，同时停止电动机（但在弯管中途不得停止），并浇水继续冷却，使弯管冷却至常温为止，取出弯管，检查弯曲角度和质量是否符合要求。

1-减速机 2-电动机 3-管子 4-支撑滚轮 5-加热圈 6-加热区 7-夹头 8-转臂

答；椭圆管内径怎么算的  椭圆管 椭圆钢管  不锈钢椭圆管  的特点：

一、椭圆管的厚度越厚，它就越具备合理性和应用性，壁厚越薄，它的生产成本便会大幅的升高;二、该商品的加工工艺决策它的局限能，一般无缝管精密度低：壁厚不匀称、管中表面光泽度低、定尺成本增加，且内表面也有黑点、小黑点不容易除去;三、它的检验及整形务必线下解决。因而它在髙压、高韧性、机械系统用料层面能体现它的优势。

椭圆管 椭圆钢管 不锈钢椭圆钢管  ，也是整个系列中最好的一种钢板材料了。 椭圆管具有很高的耐腐蚀性，哪怕是在浓硫酸的环境中也比其他系列的钢材要耐腐蚀得多，而且耐高温的特点，让它完全能够扛得住火灾的来临，是非常好的一种钢材。在钢板的维护方面，因为304不需要进行表面的处理，所以只要常常用些钢板清洗剂进行简单的擦拭就可以了。

铝合金管属于是建材一类的，所以说一般的人们对他不是很了解，但是铝合金管在我们的日常生活当中也是经常会被用到的，接下来，我们，就为大家来介绍一下，铝合金管的厂家有哪些，以及铝合金管品种包括什么，希望以下的文章会让朋友们对铝合金管有了一个认识了。

一、铝合金管厂家有哪些

1、上海陆汉金属材料有限公司是一家集销售铝板、铝棒、铝管、花纹板、压花铝板、铝带、拉伸铝板、拉丝铝板、模具合金铝板、电器散热器合金铝板、幕墙合金铝板、等各种状态的铝，可为客户进行铝板贴膜，宽厚铝板的切割加工，还可以定做特殊的规格。

2、日铝全综(东莞)铝业有限公司是一家专业从事特种合金铝棒，纯铝棒，无缝铝管，铝板等等应用于汽车新能源导电电极、航空电子，电器材料的技术研究，加工、销售的产品，而且还提供售后服务。在大陆东莞、广州、上海、江苏等多个省会分布有仓库及公司，从事与本企业生产同类产品的商业销售等产品与服务。

3、东莞豪莱铝业有限公司是一家集铝工业型材、铝板、铝棒、铝管、1/2/5/6/7系铝材等产品专业生产加工的公司，有着完善、科学的质量管理体系。东莞豪莱铝业有限公司的诚信、实力与产品质量获得了消费者的青睐。

二、铝合金管品种包括什么

1、按管材的壁厚可分为薄壁管以及厚壁管。厚壁管主要用热挤压法生产，壁厚通常为5～35mm，大型挤压机生产的最大壁厚可以达到65mm以上。薄壁管可用热挤压、冷挤压、冷轧制、冷拉拔及其他冷变形方法制造，壁厚通常为05～5mm，随着冷轧管机的不断的改进，旋压法和焊管法的出现，铝合金的最小壁厚可小到01mm以下。

2、按规格可分为大径厚壁管、大径薄壁管以及小径薄壁管等。按断面形状可分为圆形管、椭圆形管、滴形管、扁圆管、方形管、矩形管、六角管以及其他异形管(图3-2-4)。沿长度方向断面变化情况可分为恒断面管与变断面管材。

铝合金管厂家有哪些，铝合金管品种包括什么，小编就为大家介绍到这里了，我相信在看了以上的文章朋友们，会对铝合金管的认识更加的深刻了。

连轧管变形原理(deformation theory of continuous tube rolling process)

浮动芯棒连轧管运动学特征

咬入阶段

隐态连轧阶段

抛钢阶段

轧制速度的设定

限动芯棒连轧管运动学特征

浮动芯棒连轧管的变形特征

孔型系统

孔型侧壁

延伸系数

减壁量

限动芯棒连轧管的孔型和变形参数选择

轧制力和轧制力矩的确定

轧制力

轧制力矩

竹节现象

有关连续轧管机轧管时运动学、变形、轧制力和制力矩以及“竹节”形成的基本理论。

浮动芯棒连轧管运动学特征 浮动芯棒连轧管时插入芯棒后的穿孔毛管，一般经过8机架连轧加工成为荒管。整个轧管过程包括咬入、稳态连轧和抛钢3个轧制阶段，其运动学特征即连轧管过程的时间一位移关系的特征(见图1)。

图1连轧管过程的时间-位移关系特征图

虚线abcd-芯棒头部速度变化；虚线ABCD-芯棒尾部速度变化

实线Aa’b’c’d’-毛管头部速度变化；实线A’B’C’D’-一毛管尾部速度变化

咬入阶段 从第1架轧机开始咬入毛管头部到最后一架咬入毛管头部为止。咬入过程是一个非稳定的轧制过程。管子头部Va’b’从进入各机架变形时随着延伸系数的加大而增加运动速度(即产生阶跃加速变化)。管子头部速度的阶跃增量为△V(n-1)→n=(μn-1)V n-1。式中μn为第n架的延伸系数；V n-1为第n一1架的轧制出口速度。管子尾部Va’b’则由第1架咬入速度确定，可以假定保持不变。

由于自由浮动的长芯棒是一根刚性体工具，芯棒头部Vab和尾部VAB的运动速度相同，并随着管子速度阶跃变化也呈阶跃加速变化。但芯棒速度的阶跃增量总是小于管头速度增量。若管头在第8架的出口速度为V8(1→8)时，芯棒速度则是1～8架管子速度的平均值。若芯棒速度由Vd[1→(n-1)]阶跃加速为Vd[1→n]时，则芯棒速度阶跃增量为△Vdn={Vd[1-n] -Vd[1→(n-1)]}>0。管头速度的阶跃变化引起了芯棒速度的阶跃变化，交变着的芯棒速度又反过来引起了在各架轧机上管子实际出口速度的变化，并取决于芯棒速度阶跃增量和摩擦条件。管子实际出口速度的变化可用下式表示：

△V’n(1→n) =f2△Vdn/(f1+f2)

式中△V’n(1→n)为管子同时处于1～n架连轧时，在第n架轧机上由于芯棒速度阶跃变化而引起的管子实际出口速度的增量变化；f1为轧辊与管子外表面之问的摩擦系数；f2为芯棒与管子内壁之间的摩擦系数。

在各机架咬入时都存在着一次咬入(管子头部与轧辊接触瞬间，靠旋转的轧辊和金属之间的摩擦力把管子曳入变形区中，开始减径)和二次咬入(管子内表面与芯棒相接触瞬间，靠旋转的轧辊与金属之间的摩擦力来克服芯棒的轴向阻力而把管子曳入减壁区中)。对连轧管机第1架，由于一般采用辊道送钢，可以看成在无外推力的情况下实现一次咬入和二次咬入。而对第2架和以后各机架的咬入都存在着上一机架所给予的后推力，一次和二次咬入条件均可得到改善。

连轧管机第1架的一次咬入条件为：

tanα≤f

连轧管机第1架的二次咬入条件为：

tanα2≤(2f-tanα)/1+2ftanα

式中α为一次咬入角；α2为二次咬入角；f为摩擦系数。

稳态连轧阶段 从管子头部进入第n架轧机后，管子同时处于第l～n架轧机之间进行稳定连续轧管开始到毛管尾部由第1架轧机抛出为止。在稳态连轧管过程中，由于管子同时处于n架轧机作用下，管子头部速度Vb’c’、管子尾部速度VB’C’、芯棒头部速度Vbc和芯棒尾部速度VBC均保持恒速运动。在各架轧机上的管子出口速度是连续递增的。管头速度远大于管尾速度，即Vb’c’>VB’C’，Vb’c’=μεVB’C’(式中με为1～n架的总延伸率)。而芯棒则是一个恒定的平均速度，芯棒头尾速度是一致的，并低于第n架管子出口速度即Vbc=VBC=常数，而Vb’c’>Vbc>VB’C’。

在稳态连轧阶段存在着滞后机架、同步机架和导前机架等3种不同轧制状态的机架。在n机架连轧管工作系统中，在芯棒和管子内表面的整个接触长度上存在着一个速度同步面(或称芯棒中性面K)，也就是其中有一个申间机架的变形区内某一K截面的金属流动速度等于芯棒速度。这个中间机架叫做同步机架(或称K机架)。在同步机架前的各架称为滞后机架，即在这些机架中金属的速度滞后于芯棒速度；在同步机架后的各架称为导前机架，即在这些机架中金属的速度超前于芯棒速度。在咬钢时，同步机架渐次由第1机架变化至第K机架；而抛钢时，同步机架又由第K机架变化至第n机架。

抛钢阶段 从第1架轧机毛管尾部抛出开始，到荒管尾部由最后一架轧机抛出为止。

抛钢时，管子头部速度Vc’d’、管子尾部速度VC’D’、芯棒头部速度Vcd和芯棒尾部速度VCD都同时具有阶跃性加速的特点。芯棒速度的阶跃变化大于管子出口速度的阶跃变化，即VCD>VC’D’。当管子尾部从第1架轧机开始抛出后，便消失了一个对芯棒的后拖阻力，使芯棒产生一个加速。芯棒速度阶跃增量△Vd=V d(2→8) -V d(1→8)。在抛钢时，管子尾部出口速度的阶跃增量要比咬入时的管头出口速度的阶跃增量大。

在长芯棒浮动连轧管的一个轧制周期内，将发生(2n一1)次运动状态的变化，并引起2n次管子出口速度和(2n～1)次芯棒速度的变化。这种运动速度的复杂交变关系必然会通过各种力的传递作用而直接影响到轧制变形区内的应力-应变状态及其金属塑性流动规律。

稳态连轧管过程中按照通过各机架的变形区内任一截面上的金属秒流量相等的原则，可以计算并预设定任一机架的轧制速度Vi和轧辊转速ni。

F1V1=F2V2=…FiVi=const

而 Vi=πDKini/60

则 F(i-1)DK(i-1)n(i-1) =FiDKini

考虑各机架问的张力(或推力)时，

F(i-1)DK(i-1)n(i-1)=FiDKiniS(i-1)→i

n(i-1) =niDKi/DK(i-1) Fi/F(i-1)S(i-1)→i

又因 μ1=F 0/F1;μ2=F1/F2;…μi=Fi/Fi

故

式中DK(i-1)为前一架的轧辊工作辊径，mm；DKi为后一架的轧辊工作直径，mm；Fi-1为前一架的变形区出口截面积，mm2；Fi为后一架的变形区出口截面积，mm2；μi为第i架的延伸系数；S(i-1)→i为(i—1)机架与i机架间的张力(或推力)系数。

在现代连轧管机上，一般采用微张力(或推力)轧制。为了保证稳定轧制而不会出现较严重的抱芯棒现象，在第1～2架和第2～3架之间采用1％的张力系数，而在中间机架之间采用05％～08％的张力系数，以保证轧制过程的稳定性和荒管的尺寸精度。在最后两架之间则采用≤1％的推力系数，以便于松棒脱棒。各机架张力系数的分配见表1。

表l连轧管机各机架的张力系数的分配

机组

传动

各机架酊张力系数5(，。)一，

型式

1～2

2～3

3～4

4～5

5～6

6～7

7～8

8～9

单独

传动

1．01

1．01

1．008

1．008

1．005

l

1．OO

O．99

O．99

集体

传动

1．12～

1．15

1．08～

1．10

1．06

1．05

1．04

1．00～

1．02

1．00

1．OO

轧制速度的设定 在浮动芯棒连轧管机上预设定各机架的轧辊转速及其主电机转速时，通常采用逆向法，从最后一架轧机开始向前逐架地推算到第1架轧机。

现代连轧管机(8机架)轧辊转速系列预设定的计算程序如下：

根据上述的各机架轧辊转速，通过各机架的减速器速比i，即可换算出备机架主电机转速并给予设定。

工作辊径DKi由下式确定：DKi=Da+△一λ1b

式中Da为轧辊辊身直径，mm；△为辊缝(第一架取8～10mm，其余各架取4～6mm)；b为孔型高度，mm；λ1为孔型形状系数，由图2确定。

限动芯棒连轧管运动学特征 限动芯棒连轧管运动学特征主要是：在轧制过程中芯棒速度是恒定的，基本上没有浮动芯棒轧制时金属流动呈断续轧制状态而产生的“竹节”缺陷。

确定芯棒速度的原则是使芯棒速度必须低于任一机架的轧制速度，使各架均处于同一方向的差速轧制状态。一般取芯棒速度低于第一机架的轧件平均运动速度。

芯棒速度对轧制过程的影响是：芯棒速度越低即同轧件的速度差越大，则后张力越大，可降低轧制压力、减少宽展、促进延伸并有利于提高轧后钢管尺寸精度。芯棒速度也不能过低，因为速度差太大，摩擦热大，会导致芯棒磨损严重，降低芯棒使用寿命。一般芯棒限动速度在07～15mm/s，芯棒工作段长度在15m左右。

孔型侧壁角αB/(。)

a

孔型侧壁角αB/(。)

b

0 O．04 0．08 0．12 O．16 0．20

O．02 0．06 0．10 0．14 O．18

偏心矩e/mm

C

图2确定λ1值图

a-带直线倒壁的圆孔型；b-带圆弧侧壁的圆孔型

c-椭圆孔型

1-μ=20；2-μ=1．5；3-μ=1．1

图3 芯棒限动速度Vd曲线

a-快速送进芯棒并定位;b-限动速度轧制

c-芯棒快速返回

芯棒的限动速度曲线见图3。芯棒在轧制过程中的位置见图4。

浮动芯棒连轧管的变形特征浮动芯棒连轧管的变形特征包括孔型系统、孔型侧壁、延伸系数和减壁量。

图4芯棒工作位置图

1、2-芯棒快速送进并定位；3、4-管子头部充满各架变形区；5-芯棒恒速轧制，6、7-管子尾部逐渐脱离各架变形区至终了

孔型系统 在现代浮动芯棒连轧管机上，一般采用椭圃一圆孔型系统。第1架(或头两架)轧机上采用带圆弧侧壁斜度的椭圆孔型，这种孔型能够在减径较大时保证必要的延伸，磨损后易于调整。中间机架(如2～6架)主要是减壁变形，可采用带有圆弧侧壁斜度的圆孔型或者采用偏心距渐小的椭圆孔型。最后两架，为了保证轧出荒管的尺寸精度且易于脱棒，多采用具有小侧壁(或无侧壁)的圆孔型。图5示出8架浮动芯棒连轧管机上的孔型系统及金属充满状况。

当孔型宽度为b、孔型高度为dk时，孔型宽高比ξ=b/dk(或称孔型椭圆度系统)表示孔型椭圆度大小。当ξ=1时孔型为圆形，ξ越大于1，孔型的椭圆度愈大。当ξ=125～135时，金属在孔型中的横向流动比较自由，易造成横向壁厚不均。ξ<1．24时，金属沿孔型周边的变形比较均匀，轧管时的横向壁厚不均较小，但不易脱棒。表2列出了某连轧管上孔型系统的ξ值。

图5 浮动芯棒连轧营机上孔型系统及金属充满图

孔型侧壁 作用是在保证管子正常咬入的同时使管子外径得到压缩与夹持，并能够获得纵向延伸和避免出耳子。在连轧管机的头几架一般选择较大的孔型侧壁斜度，有利于金属的横向流动，宽展比较自由，能够减少管子对芯棒的摩擦阻力，使金属有可能获得较大的纵向延伸。但是，过大的侧壁斜度会使孔型侧壁处的非接触区增加过大，有可能导致壁厚不均、孔型过充满，甚至产生纵向裂纹、耳子等缺陷。而最后两架中应选取较小的侧壁斜度，以保证均匀变形和荒管的尺寸精度。孔型侧壁斜度大小可用孔型侧壁角αB=arccosdk/b来表示。表3列出了连轧管机各机架孔型侧壁角αB的分配情况。

表2连轧管机各机架中孔型f值的分配

机架序号№

1

2

3

4

5

6

7

8

9

孔型宽高比}值

1．20～1．25

1．20～1．25

1．Z5～1．30

1．25～1．3C

1．25～1．30

1．24～1．25

1．24～1．25

1．06～1．20

1．OO～1．02

延伸系数 浮动芯棒连轧管机的总延伸系数为4～6。各机架中道次延伸系数可按半抛物线型曲线分配确定。在头3道次，因温度高可采用大压下量，以迅速减径减壁，壁厚压下率可达70％；而在中间机架(如4～6架)上的变形量则逐渐减少。最后两架的变形量应是很微小的，以保证荒管尺寸精度并易于脱棒。连轧管机上各机架延伸系统的分配实例见表4。

表3连轧管机各机架中孔型侧壁角c|B的分配

机架序号№

1

2

3

4

5

6

7

8

9

孔型侧壁角蜘

45。～50。

40。～45。

40。～45。

40。～45。

40。～45。

40。～45。

40。～45。

30。～32。

28~～30。

表4连轧管机各机架延伸系数的分配实例

轧机类型

各机架的延伸系数肛

l

2

3

4

5

6

7

8

9

7机架

1．35～1．45

1．45～1．50

1．45～1．50

1．27～1．5C

1．16～1．20

1．10

1．05

9机架

1．20～1．45

1．20～1．55

1．20～1．40

1．15～1．35

1．15～1．30

1．10～1．25

1．02～1．10

1．02～1．03

1．003～

1．005

表5连轧管机各机架减壁量的分配实例

机架序号№

1

2

3

4

5

6

7

8

9

减壁量AS，／mm

4．2

6．3

4．4

3．4

2．O

1．3

O．4

O

O

减壁率等／％

30

45

44．9

44．1

37

30

11．7

O

0

减壁量 各机架减壁量的分配可按抛物线型的经验公式来确定：

ΔSi=[00417+(7-i)2/40]ΔS∑

式中ΔSi为第i架中孔型顶部的减壁量，mm；i为机架序号；ΔS∑为连轧管中的总减壁量，mm。连轧管机各机架中减壁量的分配实例见表5。

限动芯棒连轧管的孔型和变形参数选择 由于取消了脱棒机，芯棒是靠脱管时将钢管从芯棒前端拔出，另外由于差速轧制有利于金属纵向延伸，宽展小，故限动芯棒轧制时可取椭圆度小的孔型，孔型宽高比为10～103，并可取较大壁厚压下量和总延伸系数，最大总延伸系数可达10。在这种孔型中变形比较均匀，轧出的管子尺寸精度高，壁厚公差可达到±5％～6％。

轧制力和轧制力矩的确定

轧制力 在芯棒上轧管时沿变形区长度上存在着减径和减壁两个区，其轧制力为：

P=pc1F1+pc2F2

式中pc1为减径区的平均轧制单位压力，MPa；pc2为减壁区的平均轧制单位压力，MPa；F1为减径区接触面的水平投影，mm2；F2为减壁区接触面的水平投影，mm2。

减径区平均单位压力为：

pc1 =ηKf2S0/Dcp

式中S0为毛管壁厚，mm；Dcp为减径区管子平均直径，mm；Kf为变形抗力，MPa；η为考虑外区对平均单位压力的影响系数：

式中l1为减径区长度。

减壁区平均单位压力为：

Pc2=K(1+m)

式中K=115Kf；m为考虑外摩擦对平均单位压力的影响系数m=2f1l2/S0+Sk；f1为金属和轧辊之间的摩擦系数；l2为减壁区长度，mm；S0为轧前管子壁厚，mm；SK为轧后管子壁厚，mm。

用带侧壁的孔型轧管时变形区总接触面积的水平投影为：

式中F为总接触面积的水平投影，mm2；Dmin为孔型顶部轧辊直径，Dmin=D1 -dk，mm；D1为轧辊辊环直径，mm；dk为孔型高度，mm；b为孔型宽度，mm。

减壁区接触面积的水平投影为:

F2=(δ0+2So)l2

式中δ0为芯棒直径，mm；S0为前一架轧出管子的壁厚，mm；l2为减壁区长度，mm。

减径区接触面积的水平投影为：

F1=F-F2

分别求出声pc1、pc2、F1和F2后，就可求出轧制力。

轧制力矩 在连轧管机上的轧制力矩应包括减径区和减壁区的轧制力矩、前后张力(或推力)的力矩以及作用在钢管与芯棒接触面上的轴向力矩，即

式中Mr为作用在连轧管任一机架的一个轧辊上的轧制总力矩；P1、P2为减径区与减壁区的长度；qH、qh为相邻机架之间的前后张力(或推力)，(其所产生的力矩与P1、P2产生的力矩同向时公式中用“+”号，反之用“一”号)；R1为轧辊中心线与芯棒中心线之间的距离；Q为在钢管和芯棒接触面上的轴向力，Q=pc2πδ0L2f2(式中δ0为芯棒直径；f2为金属和芯棒之间的摩擦系数，取f2=008～01)。

限动芯棒连轧管时由于后张力的作用，轧制压力比浮动芯棒连轧管降低30％左右，能耗降低20％～30％。

竹节现象 在浮动芯棒连轧管机上，由于芯棒速度的阶跃变化反映在荒管质量上的一个突出问题是荒管沿长度方向上外径和壁厚尺寸都产生纵向不均匀的规律性变化。人们把荒管的这种外径与壁厚尺寸的纵向差异(呈周期性鼓肚)称为竹节现象。根据荒管外径与壁厚的纵向尺寸差异，在沿顺轧制方向的前后两段又划分为前竹节和后竹节。如图6所示，图中B段为前竹节，D段为后竹节。

竹节形成机理是近代连轧管理论中的一个重要研究课题。一般认为，产生竹节原因是由于浮动芯棒连轧管过程中出现了2n次交变断续轧制状态，尤其是芯棒速度的阶跃变化，在非稳定轧制时的变形区内引起了金属塑性变形及其流动的不连续性所造成的。

控制竹节的工艺措施有：

(1)在工艺操作上，合理分配延伸；改善芯棒摩擦条件(如选好的芯棒润滑剂及喷涂方法、提高芯棒耐磨性与减小表面粗糙度等)；改进孔型设计，后部机架的轧辊孔型采用较大的侧边开口以减少管子对芯棒抱紧力，有利于金属纵向流动并减弱前竹节现象；

(2)在设备改进上，采用变刚度轧机结构，以便消除荒管纵向尺寸的不均匀性；

(3)在电气控制上，采用后竹节的转速迫降控制环节、管头尾突加张力控制环节、咬钢动态速降补偿环节等，以抵消芯棒加速的阶跃增量或突加张力拉薄，以利提高荒管纵向尺寸精度。

　　板金展开图样一般都采用相贯线法放样，没有计算公式。

制图软件绘制比较方便。

多节的弯头叫作“虾米腰”。

手工放样步骤：（以一节为例，其余方法相同）

1）先按实际尺寸画出弯头侧面投影。包括接缝线。

2）按线把每一个封闭线框图形分割成独立的图形。（可以裁剪，也可以单独再画。

3）取一个图样，（将中心线垂直的设置）画在另一张纸上，沿图样高度画两条上下平行的横线，并与中心线垂直，长度

正好是图样直径的圆周长。（封闭的长方形）

4）将图样垂直方向作等分，并作好标记，然后将这些等分线垂直的画到刚才画的展开的长方形内，注意展开图上的点一定要对应投影图样上的点。

5）将图样上斜线沿水平方向作等分。并平行的拉到展开的图样上，并对应相应的点。把展开样上得到的交点圆滑连接，就是展开的曲线。等分作的越密，曲线越准。

6）放出咬口的量，和板厚处理。

弯头下料必须知道弯曲半径，厚度、几节。