对增量法中用于承载样品的器皿如小烧杯，称量纸等有哪些基本要求

使用托盘天平称量固体药品要放在纸上，但烧碱是一种强碱，很容易吸收空气中的水分而潮解，并且有很强的腐蚀性，所以，称量烧碱时要放置在玻璃器皿中，不能直接放在纸上称量。

根据企业产品推销任务量的增加或产品销售区域的扩大，逐步地增加推销人员的方法。但产品推销任务量的增加或产品销售区域的扩大，与推销人员数量上的增加不一定要成正比。

扩展资料：

依据杠杆原理制成，在杠杆的两端各有一小盘，左端放要称量的物体，右端放置砝码，杠杆中央装有指针，两端平衡时，两端的质量（重量）相等。是一种常用衡器。精确度不高,一般为01或02克。荷载有1g、2g、50g、100g等。

左物右码先调零，天平一定要放平，砝码大小顺序夹，完毕归零放盒中。螺丝游码刻度尺，指针标尺有托盘。调节螺丝达平衡，物码分居左右边。取码需用镊子夹，先大后小记心间。药品不能直接放，称量完毕要复原。

--增量法

--托盘天平

　　摘要 在石油的开采和冶炼的工程中我们需要用到很多的机械加工辅助设备，由于这些设备所处工作环境的恶劣以及保养不周等原因，在设备使用过程中会经常发生腐蚀现象。这些腐蚀现象会对石油化工设备造成损坏，导致石油开采与产品生产成本提高，石油的生产率降低，更有可能威胁到周围的环境，造成巨大的工业污染。本文旨在对石油化工设备腐蚀的防护与监测问题进行分析，以预防与监控现实中可能出现的设备腐蚀问题，提出良好有效的对策。

关键词 石油化工；设备腐蚀；防护；监测

中图分类号 TN914 文献标识码 A 文章编号 1673-9671-(2012)071-0166-01

要探究出更有效的防护与监测腐蚀的措施，必须先从石油化工设备的腐蚀源头出发，根据理论与实例，浅析与罗列可能造成设备腐蚀的途径。并且针对这些可能发生腐蚀的情况，制定出相应的防护与监测措施，以达到一定的防护效果。当应力和腐蚀环境组合时，很容易造成设备的腐蚀与损坏。

1 原油中存在的腐蚀介质

11 无机盐的腐蚀

原油在开采中，原油中的水分经过脱水处理，已大大减少。但仍然不能完全去除水分，这部分水分中带有一定成分的无机盐，如氯化钠和硫酸钠等，当这部分水分与原油产生乳化结合，之后由于炼制原油过程中的加热处理，该类无机盐便会因为受热而发生水解。之后便会形成某些强腐蚀性的气体，如氯化氢气体等。这些气体随着水蒸气共同从塔顶排出，在塔顶冷却时，强腐蚀性气体会形成酸性溶液，对塔顶附近的机械系统造成酸性腐蚀，破坏其冷却功能。

12 硫化物的腐蚀

众所周知，原油中含有一些硫化物，常温常压下，或温度并不很高的条件下，硫化物并不会对设备产生明显的腐蚀与损害。但是，当温度接近或高于三百五十摄氏度时，电化学腐蚀情况便尤为严重。并且，其腐蚀能力会随着温度的增高而持续加强，例如在设备减压等条件下，该类情况下的高温对硫化物的活性起到了强有力的催化，腐蚀程度较高。

13 氮化物的腐蚀

除了上述几种物质以外，原油中还存在着某些氮化物。在石油的加工过程中，该类氮化物会经过一系列反应，生成氨气等。该类气体或物质在石油的蒸馏过程中与水结合，也会生成腐蚀性物质，促使设备发生又一种电化学腐蚀。并且，硫化氢与氨水共同反应，会使电化学腐蚀加重，对储存罐或管道内壁涂料造成腐蚀，在石油产品生产中造成设备的故障和一些事故的发生。

14 水分造成的腐蚀

在无机盐腐蚀中我们可知，是由于水分中存在的无机盐对石油化工设备造成了一种腐蚀，然而，石油开采过程中，或者石油分馏、冷却过程中所产生及引进的水分，也会给设备制造了一个适宜的腐蚀环境，同时，水分也未化学反应的顺利发生提供了良好的条件。冷却器中的水分与石油分馏中产生的部分物质进行溶解反应，使设备构造或分馏、冷却系统造成损毁或破坏。并且，该类情况在易腐蚀部位时有发生，例如储油罐底部等。再次，系统中堆积的水分会在管道及机械系统中形成水垢或造成金属管道的生锈堵塞。这在冷却装置中最为常见，会造成石油产品泄露或污染的可能。

2 外界环境中存在的腐蚀介质

现阶段我们发现，大多数石油化工厂的设备是存在于露天的情况下，或者大部分暴露在自然环境中。因此，外界中主要的腐蚀介质来源于大气中，这些大气腐蚀会对设备造成不同成对的侵蚀与破坏，从而影响设备的正常工作与石油的正常生产。

21 水蒸气

在自然环境中，空气里存在一定量的水蒸气，其大多情况下以气态形式出现在大气中，因此并不会对石油化工设备带来任何影响。然而在温度较高或温差较大的天气下，热的水蒸气碰到金属设备表面，冷却凝结成为液态水。而由于设备金属表面不完全光滑，因此在设备表面凹陷处会存在液态水的累积，累积较厚的水膜与空气中酸性或碱性气体杂质产生相应物理或化学反应，形成腐蚀性溶液，导致该类设备产生电化学腐蚀。

22 氧气以及其他气体

金属设备所具有的化学活性强，在长期与空气接触下，空气中的氧气会与其作用形成氧化膜。虽然这层氧化膜会对设备表面形成一定程度的保护作用，但是由于工业环境中，二氧化硫等酸性气体大量存在，其会对设备表面的氧化膜造成破坏，导致其与设备金属表面接触产生化学反应，加重对金属设备的腐蚀。

3 石油化工设备腐蚀的防护措施

31 石油化工设备的设计

要注重腐蚀的防护，首先要从石油化工设备的合理设计开始。我们需要充分考虑腐蚀产生的原因及腐蚀介质源头，使设备的设计体现出腐蚀控制措施。这个设计包括设备的选择，设备的构造与结构设置，在设备易腐蚀部位，加强保护措施的设计与布置，例如添加保护罩等，使设备易腐蚀部位减少与外界接触等等措施。

32 石油化工设备的材质选择

石油化学设备的材质选择，也是其防护腐蚀的一项重要措施，在石油产品的生产中，设备材质的物理化学特性影响着设备的使用寿命及安全性等。在石油产品生产中，合金与不锈钢等金属材料广泛运用，然而该类金属材料由于其本身特性，总是容易被酸碱溶液等腐蚀。非金属材料相对之下，具有更良好的耐腐蚀性，并且其种类繁多，在石油化工设备中逐渐运用，如玻璃纤维等。随着科技的发展和进步，各种新型材料也正被广泛研制，种类不断增加，为之后的设备腐蚀的防护奠定坚实的基础。

33 电化学腐蚀防护

电化学腐蚀的防护主要由阴极与阳极防护组成。其中，对于阴极防护，一般做法是，将一定量的阴极电流通入金属设备表面，抑制金属离子的溶解，防止金属的腐蚀。同时，对于阳极，方法是通入阳极电流，以使电位提高，有效抑制金属的腐蚀。

34 石油化工设备表面的防护

在石油化工设备的表面，增加防护层十分重要。在外可防止金属设备表面与外界大气中的腐蚀介质的接触，在内可防止原油中腐蚀介质对设备内部装置的腐蚀，避免不良腐蚀反应的发生。

现阶段，石油化工设备中常采用的添加防护涂料的方法进行防护。在金属表面增加金属或非金属层，隔绝外界或原油内部的腐蚀。同时也要根据物质的特性和所使用环境的情况选择合适的涂料或

镀层。

4 设备正常运转的监测

为了保证石油化工设备的长期正常工作运转，除了进行相应防护操作，例如改进设备易腐蚀部分的材质，合理使用相应防腐蚀涂料等，还需要对设备进行全方位监控，实时监测设备状况。

石油化工设备运转过程中发生的异常故障可分为工艺和设备故障两类。两种故障在一定情况下会交织发生，造成设备部分温度过高，致使设备部分异常受热变形、开裂等损坏情况，进而造成石油产品泄漏或与外界不良接触，导致污染发生。需要建立起有效监控系统，采用先进仪器对石油化工设备的腐蚀情况实时监测，尽早发现和预防腐蚀造成的危害，避免更大危害的产生。

同时也要对监测设备进行定期维护与保养，检修其出现的日常问题，保证该仪器设备的正常使用和正常监测，及时预防石油化工设备腐蚀带来的生产上的危害。

5 结论

随着国家石油化工产业的发展与进步，石油化工设备的腐蚀现象也不断增加，其导致的设备损毁及安全事故也时有发生。通过以上对设备腐蚀原因的全面分析，归纳总结出了相应的防护与监测方法。当然，上述分析的也只是常见的腐蚀状况，在实际中，仍然存在其他的腐蚀问题，需要根据实际状况，制定有针对性的防护措施与补救方法及对策，同时，要逐步采用先进的状态监测仪器对运行中的设备进行腐蚀状态监测， 为预测维修打好基础 。防护与监测并重，将腐蚀的危害降到最低，将腐蚀的破坏程度大大降低。

参考文献

[1]王磊浅谈石油化工设备的腐蚀问题[J]科技向导,2011,26:256

[2]卞建华,张建民石油化工设备腐蚀问题的探讨[J]山东化工,2008,37:30

作者简介

伍龙燕（1977—），男，工程师，2001年毕业于甘肃工业大学，化工设备与机械专业，工学学士学位，现从事核电站常规岛压力容器、石油化工设备的设计开发工作。

增重法的优点是一次到位，缺点是必须有洁净的容器。

增重法用于称量某一固定质量的试剂（如基准物质）或试样，这种称量操作的速度很慢，适于称量不易吸潮、在空气中能稳定存在的粉末状或小颗粒（最小颗粒应小于01mg）样品，以便容易调节其质量。

对应的还有减重法，用于称量一定质量范围的样品或试剂，在称量过程中样品易于吸水、易氧化或易与二氧化碳反应时，可选择此法。

前言

为了贯彻《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》，加强对危险废物的管理，保护环境，保障健康，特制定本标准。

本标准是危险废物鉴别标准的第一部分。

本标准从1996年8月1日起实施，同时代替GB5085-85中第2条第22款的腐蚀性鉴别的内容。

本标准实施之日起，GB5085-85《有色金属工业固体废物污染控制标准》作废。

本标准在以下内容有所改变：

鉴于本标准名称为危险废物鉴别标准，因此适用范围扩展到任何过程产生的危险废物，而不再局限的有色金属工业产生的固体废物。

本标准由国家环保局科技标准司提出。

本标准由国家环保局负责解释。

1主题内容与适用范围

11 主题内容

本标准规定了鉴别危险废物的危险特性之一的腐蚀性标准值。

12 适用范围

本标准适用于任何生产过程及生活所产生的固态的危险废物的腐蚀性鉴别。

2术语

危险废物

3引用标准

GB/T1555512-95 固体废物 腐蚀性测定-玻璃电极法

4腐蚀性鉴别值

当pH值大于可等于125，或者小于或等于20时，则该废物是具有腐蚀性的危险废物。

方法

GB/T1555512-95固体废物 腐蚀性测定 玻璃电极法进行测定。

5目的实施

本标准由县以上地方人民政府环境保护行政主管部门负责监督实施。

危险废物鉴别标准——急性毒性初筛

Identification standard for hazardous wastes --Soreening test for acute toxicity

GB50852-1996

前言

本标准是危险废物鉴别标准的第二部分。

本标准从1996年8月1日起这施，同时代替GB5085-85中第2条第24款的急性毒性初筛的内容，并代替GB5088-85中的内容。

自本标准实施之日起，GB5085-85《有色金属工业固体废物污染控制标准》和GB5088-85《有色金属工业固体废物急性毒性初筛试验方法标准》作废。

本标准在以下内容有所改变：

本标准为增加可操作性，将GB5088-85的内容列入本标准的附录A，并在急性毒性初筛试验方法中增加了灌胃量一款。

本标准由国家环保局科技标准司提出。

本标准由国家环保局负责解释。

1主题安全内容与适用范围

11 主题内容

本标准规定了鉴别危险废物的危险特性之一的急性毒性初筛标准值。

12 适用范围

本标准适用于任何生产过程及生活所产生的固态的危险废物的急性毒性初筛鉴别。

2术语

危险废物

指具有腐蚀性、急性毒性、浸出毒性、反应性、传染性、放射性等一种及一种以上危害特性的废物。

3引用标准

GB7919-87 化妆品安全性评价程序和方法

4急性毒性初筛鉴别值

按照附录A《危险废物急性毒性初筛试验方法》进行试验，对小白鼠(或大白鼠)经口灌胃，经过48h，死亡超过半数者，则该废物是具有急性毒性的危险废物。

5标准实施

本标准由县以上地方人民政府环境保护行政主管部门负责监督实施。

附录A (标准的附录)

危险废物急性毒性初筛试验方法

A1 样品的制备

浸出液制备：将样品100g置于三角瓶中，加入100ml蒸馏水(即固液1∶1)，在常温下静止浸泡24h，用滤纸过滤，滤液留待灌胃实验用。

A2 实验方法

A21 实验动物：以体重18～24g的小白鼠(或体重200～300g的大白鼠)作为实验动物。

A22 灌胃：按GB7919-87中52规定的急性毒性经口的灌胃方法，对于10只小鼠(或小鼠)进行一次灌胃。

A23 灌胃量：小鼠不超过04ml/20g(体重)大鼠不超过10ml/100g(体重)

A3 结果判定

对灌胃后的小鼠(或大鼠)进行中毒症状的观察，记录48h内实验动物的死亡数。根据实验结果，对该废物的综合毒性作出初步评价，如出现半数以上的小鼠(或大鼠)死亡，则可判定该废物是具有急性毒性的危险废物。

危险废物鉴别标准——浸出毒性鉴别

Identification standard for hazardous wastes

——Identification for extraction procednre inxicity

GB50853-1996

危险废物标识

前言

本标准是危险废物鉴别标准的第三部分。

本标准从1995年8月1日起实施。同时代替GB5085-85中第2条第21款的浸出毒性鉴别的内容，并代替GB12502-90中的内容。

自本标准实施之日起，GB5085-85《有色金属工业固体废物污染控制标准》和GB12502-90《含氰废物污染控制标准》作废。

本标准在以下内容有所改变：

本标准在项目上增加有机汞、总汞、钡及其化合物鉴别标准，并提高了镍及其化合物的标准值。

本标准中氰化物浸出毒性鉴别标准定为10mg/L，不再按GB1252-90分级制定标准值。

本标准由国家环保局科技标准司提出。

本标准由国家环保局负责解释。

1主题内容与适用范围

11 主题内容

本标准规定了鉴别危险废物的危险特性之一的浸出毒性标准值。

12 适用范围

本标准适用于任何生产过程及生活所产生的固态的危险废物的浸出毒性鉴别。

2术语

21 危险废物

22 浸出毒性

本标准所指浸出毒性是固态的危险废物遇水浸沥，其中有害的物质迁移转化，污染环境，浸出的有害物质的毒性称为浸出毒性。

〓〓21、温度由常温+20℃降到-5℃，金属导线的电阻(b)。

a．增大；b．降低；c．不变。

〓〓22、电磁式起重电磁铁在桥式起重机上使用，桥式起重机的紧急开关就能(c)。

〓〓a．切断起重电磁铁的供电电源；b．切断起重机所有机构，包括电磁铁的总电源；c切断起重机所有机构，不包括电磁铁的总电源；d．切断起重机的总控制电源。

〓〓23、用交流电流表测交流电流，测得的是(d)。

a．最大值；b．平均值；c．瞬时值；d．有效值。

〓〓四、问答题

〓〓1、根据GB/T14406-93通用门式起重机，简述起重机静态刚性的规定。

〓〓答：通用桥式起重机的静刚度指标规定为，当满载小车或电动葫芦位于跨中时，由于额定起升载荷和小车(葫芦)自重在跨中引起的垂直静挠度应：对Al-A3不小于S／700；对A4-A6不小于S／800；对A7不小于S／1000。

〓〓2、简述跨度偏差的检测方法。

〓〓答：用盘尺(钢卷尺)和平尺测量一端车轮外端面和另一车轮内端面之间的距离，测量时拉有150N的弹簧称，保持盘尺自然下垂，读取数据。更换车轮内外端面，共测两次，每次都应考虑测量修正值和盘尺计量的修正值，取两次的平均值。

〓〓3、简述主梁水平弯曲的检测方法。

〓〓答：用0．5mm的钢丝或尼龙绳并用100N拉力，两端固定在梁的端部，两登高块置于离上盖板100mm的腹板面上，两端始于第一块筋板，用钢尺在腹板大筋板处垂直测量钢丝到腹板之间的距离，取最小值与等高块高度之差。

〓〓4、简述火焰矫正的原理

〓〓答：火焰矫正，即使用氧气乙炔火焰加钢结构的某一部位被加热到700-800℃，颜色呈暗红色或暗樱桃红色，加热区及热影响区产生热膨胀伸长变形，同时给非加热区一个推力；相反，非加热区又给加热区一个压缩力，加热区的的纲材受到周围非加热区的限制不能随意膨胀，就导致受热部位冷却后较原尺寸短，产生了“压缩塑性变形”(相当于锻造镦粗)，又会牵动周围冷金属互相靠近，产生收缩力，相当于中性层下作用了一个偏心力矩，达到矫正的目的。

〓〓5、简述主梁水平旁弯的原因

〓〓答：（1）在使用中产生的水平旁弯。起重机使用中，由于主梁的下挠，造成主梁向内侧产生了水平弯曲。(2)制造工艺要求的预制旁弯。为了达到主梁预制旁弯的要求，在焊接主梁上盖板与大小筋板焊缝时，施焊方向从无走台向有走台侧移动，致使主梁向走台侧产生水平弯曲。(3)因改制结构件产生水平弯曲。加宽走台和在走台处增加拉筋板时，由于在主梁外侧进行气割和焊接加热，造成主梁内侧水平弯曲。(4)由于使用中水平惯性力的作用，引起主梁内侧水平弯曲。

〓〓6、简述主梁上拱减少的原因。

〓〓答：(1)结构内应力的影响。主梁在制造过程中，由于强制组装控制变形，造成各部位产生了不同方向的拉、压等应力。另外由于焊接过程中局部不均匀加热，将会造成焊缝及其附近金属的收缩，导致主梁内部产生残余内应力；在使用过程中，上述残余内应力逐渐均匀化，以致消失，使变形增加，一般到一定程度该变形趋于稳定，成为永久变形。(2)超负荷及不合理使用。设计起重机的金属结构，是按额定载荷并考虑其动载影响而进行强度计算的，不考虑严重超负荷和超工作级别等不合理使用。但在实际作业中，不少使用单位对此不重视，长期超载和改变其工作级别的使用情况，甚至使用吊钩拖拉重物，造成主梁下挠。(3)高温工作环境的影响。高温工作环境，一定程度降低了金属材料的屈服强度并产生温度应力，增加主梁下挠的可能性。(4)设计制造工艺的影响。设计主梁刚度不足，制造腹板波浪变形过大；组装两根主梁挠度相差大强制矫正；及设计、制造工艺达不到拱度要求等。(5)不合理的吊运、存放和安装。由于桥架系长大结构件、弹性较大，不合理的存放、吊运和安装都能引起桥架结构变形。(6)不合理的修理。没有掌握金属结构加热引起结构变形的规律，措施不当等，在修理中尤其在主梁上盖板上（如小车轨道的修复等）施焊或切割等，都会造成主梁下挠。

〓〓7、简述主梁腹板波浪变形的原因。

〓〓答：在腹板拼接时，由于钢板本身不平（焊接前无校平)，在焊接内应力作用下，产生了腹板波浪形变形。

〓〓8、简述桥架变形的影响。

〓〓答：桥架变形在这里主要指主梁下挠的影响：(1)对小车运行的影响。当主梁下挠后，小车增加爬坡阻力，当坡度达到一定程度时，还会引起小车轮打滑，影响小车正常工作；降低小车运行机构的使用寿命，甚至损坏机构，烧坏电机。(2)对大车运行的影响：主梁下挠对集中驱动的传动机构影响较大。因为这种传动机构安装时具有一定的上拱度，如果主梁产生较大的下挠度，传动机构也将随之产生下挠。因此，运转中会造成传动轴弯曲，严重的可能造成联轴器齿部折断或联轴器螺栓断裂等。(3)对小车的影响。当两根主梁下挠程度不同时，会使小车四个车轮不能同时与轨道接触，形成小车“三条腿”现象，同时，随着主梁下挠，又引起主梁的水平弯曲。主梁向内弯曲，使小车轨距减小。轨距减小到一定数值时，双轮缘小车将产生夹轨；外侧单轮缘小车将造成脱轨。

〓〓9、疲劳验算应选择哪三个截面，为什么

〓〓答：根据力学知识可知：(1)主梁跨中截面，因为最大正应力发生在此截面。(2)跨端截面将发生最大剪应力。(3)在1／4跨度截面内两种应力都比较大。因此疲劳验算应选择这三个截面。

〓〓10、为什么严禁在低温下使用沸腾钢

〓〓答：因为(1)沸腾钢脱氧不完全，氧能使钢变脆；(2)内部杂质较高，成分偏析较大，因而冲击值较低：(3)冷脆倾向和时效敏感性较大；(4)焊接性较差。所以环境低于20℃时，应选用Q235D或16Mn，且要求在-20℃时的冲击功不小于27J。

〓〓11、为什么对梁的内壁焊缝质量要同外露焊缝质量一样严格要求

〓〓答：因为内壁焊缝是非外露焊缝，焊接质量容易不被重视，又由于施焊条件差，不注意更容易出现缺陷。疲劳破坏是焊接结构破坏最普通的形式，梁在正常工作应力下的疲劳破坏，多半是焊缝周围的应力集中引起的，焊接裂纹和不完全熔合对疲劳强度有明显影响，如过大的焊缝余高、咬边和气孔等缺陷都会影响疲劳强度。因此梁内壁焊缝要同外露焊缝一样严格要求。

〓〓12、有一台A6桥式起重机，空载拱度为S／1000，做额定载荷试验时，发现主梁跨中下挠到水平线以下，问此时是否可以判定主梁静刚度不合格，为什么

〓〓答：不能判定。因为按GB14405规定：A4~A6桥式起重机，主梁跨中垂直静挠度为S／800。如下挠度刚好为下限，则(1／1000~1／800)S=0．25S／1000，即此时主梁下挠至水平线以下0．25S／1000，只要下挠不超过此值即为合格。

〓〓13、检查主梁的几何尺寸时，要求无日照情况下进行，假如必须在日照情况下进行，应考虑哪些影响如何测试

〓〓答：应考虑温度影响的修正值。用点温计在日照下的主梁上盖板测量出一个温度值，再在主梁下盖板测量另一个温度值，根据上下盖板的温度差查表，得出日照情况下的修正值，按公式计算实际尺寸。

〓〓14、用盘尺测量跨度，盘尺的修正值为什么有正有负？正值表明测量的盘尺读数比实际跨度大还是小

〓〓答：用盘尺测量时，一般需在盘尺一端加150N的拉力，在拉力作用下盘尺伸长，使读数比实际长度小；另外拉力不足时，盘尺在自重作用下下垂，使读数比实际尺寸大。二者增量的差决定修正值的正负，当修正值为正值时表明盘尺读数比实际跨度小，反之相反。

〓〓15、桥式起重机什么时候要求大车轨道接头处设跨接线，什么时候不设

〓〓答：起重机采用三根滑线供电，零线不能上车，只能接在轨道上，此时大车轨道接头处必须跨接。当起重机采用四芯电缆供电时，零线上车后接在金属结构上，大车轨道接头处可不设跨接线。

〓〓16、某检验员要求桥式起重机一律设380／220隔离变压器为照明供电，他的这种要求是否正确

〓〓答：不正确。(1)起重机采用四芯电缆供电时，零线能上车，车上220V电源可取自零线和相线，不必另设380／220V变压器。(2)采用三根滑线供电时，零线不能上车，车上220V电源必须取自380／220V隔离变压器的次级。

〓〓17、电动单梁起重机手电门有一个停止扳开关，该开关可以停止各机构的正常运行，那么是否可以判定这个开关可以作为紧急开关

〓〓答：不可以。紧急开关必须能够切断各机构的总电源。如果未设总电源接触器，手电门上停止开关仅能够切断各机构总控制电源，终止各机构正常运行，当某机构接触器发生拈连时，停止开关不能终止该机构的危险运动。所以此时该开关不能断开总电源，不能作为紧急开关使用。

〓〓18、某起重机大车轨道接零后又接地，有人认为同一电气设备不允许接零又接地，这种说法对么如不对说出正确说法。

〓〓答：不对。同一低电压供电系统中，不允许一部分电气设备采取接零保护，另一部分电气设备却只采用接地保护。

〓〓19、简述桥式起重机静载试验的试验方法和检验标准。

〓〓答：进行额定载荷试验后，逐渐起吊1．25倍额定载荷，离地100-200mm，停悬10分钟以上，卸载检查主梁永久变形，最多如此重复三次，应不再有永久变形。这时测主梁实际上拱度值应不小于0．7S／1000，金属结构无损伤等现象。

递减称量法和增重法各优缺点是：递减称量法优点：适用于易吸水，易氧化，易与CO反应及易挥发的样品。缺点：步骤较多，较繁琐。增重法的优点是一次到位，而且在指定称量重量的时候只能用增量法,因为减量法无法判断一次倒出多少，缺点是必须有洁净的容器才能称量的准确性