两跨梁，上部为均布荷载q，梁长L，计算公式如下：
梁两端简支：跨中弯矩M=qL2/8
梁两端固定; 支撑弯矩M=qL2/12，跨中为qL2/24其推理过程为：根据力法原则，从中断开，则梁变成外挑，固端弯矩M=qL2/8根据平衡方才，需要附加的弯矩为-qL2/24。
简单的说，它就是均匀分布在结构上的力（载荷），均布载荷作用下各点受到的载荷都相等。
扩展资料：
均布载荷，一般用 q 表示，简单的说，它就是均匀分布在结构上的力（载荷），均布载荷作用下各点受到的载荷都相等。比如说固支梁受到的重力就是均布载荷，或者物体受到的压强在压强作用面上也是均布载荷。
运用均布载荷计算弯矩的公式可以简单认为M=（qx^2）/2，x是均布载荷的长度。其来历是：qx是作用在结构上的合力F，单位为N，合力的作用点位于载荷作用的中点，故F的力臂为x/2米，从而弯矩M=（qx^2）/2。
--均布载荷
1、首先需要确定梁的总长度，即其跨度。跨度是从支点到支点之间的距离。然后选定荷载类型，荷载可以是集中荷载、均布荷载等不同形式。
2、其次弯矩分布及最大弯矩值通常与荷载类型和支座方式密切相关。公式如集中荷载，M_max = P L / 4，其中 P 是集中荷载，L 是梁跨度，M_max 是最不利弯矩。
3、最后根据最不利弯矩求荷载，运用相应荷载类型的弯矩公式，可将最不利弯矩转化为不同类型的荷载。
悬臂梁长为l，三角形荷载最大为q0，位于固定端
挠度公式为：w=（q0x^2）（10l^3-10l^2
x+5lx^2-x^3)/(120eil)
弯矩在固定端的大小为：q0
l^2/6
悬臂端的转角：
theta=q0l^3/(24ei)
悬臂端的挠度：w=q0l^4/(30ei)
把C点坐标(-1，2)分别代入y1=x+m和
y2
=
k/x，解得m=3，k=-2，所以直线AB与双曲线的解析式分别是y1=x+3和y2=-2/x；
点D是直线与双曲线的交点，联立y1=x+3和y2=-2/x，解得x=-2（x=-1舍去），y1=y2=1，所以点D的坐标是（-2，1）；当-2<x<-1时，y1>y2；
A、B是直线与X轴和Y轴的交点，根据y1=x+3，可求得OA=3，OB=3，S△COD=S△OAB-S△AOD-S△COB=0533-0531-0531=3/2。
先求出作用在框架柱节点上的风载。计算各框架柱修正侧向刚度D值。通过查表找到各系数，列表计算出框架柱的
剪力
和柱端的
弯矩
。
已知杆端弯矩，杆间荷载，求杆端剪力。第一步：杆端弯矩引起杆端剪力：Va=（Ma-Mb）/l；同理Vb；第二步杆间荷载引起杆端剪力，二者叠加即可。基础较好的话，一步直接对任一杆端取矩，列力矩平衡方程求得杆端剪力。再据竖向平衡方程求得另一端剪力。
扩展资料：
风荷载是膜结构设计控制荷载之一，一般作为静荷载进行结构分析。组合值为0
6、频遇值为0
4、准永久值系数为O。
风振系数，指将lOmin平均风压系数转化为瞬时风压系数，同时考虑风荷载脉动与结构动力之间的谐振效应。风振系数不仅与建筑场地有关，且与结构自振特性有关，很难给出“准确值”c大型空间结构属柔性结构体系，自振频率小，振形密集。
以至存在大量同频率振形，振形间模态相关性强。对动力效应起作用的频率多，且低阶振形并不一定为主振形，某些高阶振形动力效应反而大。因此，不能用低阶或某阶振形频率确定风振系数，需要综合评价结构整体动力特性，结合既往相似工程，选取合理值。
-风荷载
转换公式如下：
线荷载=面荷载x长度
原则
荷载简化线荷载原则
1、合力大小为荷载所占区域的面积
2、方向与荷载方向相同
3、作用线通过荷载图和形心
扩展资料
堆载转换为面荷载
在实际工程中，大面积堆载场地（如煤仓、矿石仓库等）承受堆载较大，地基相对较软，一般要进行地基加固处理。采用有限元法研究地基加固方案施加堆载时，常常会遇到如下问题：
堆载体（如煤、矿石等）本身是一种颗粒材料，力学性能指标相对较低，计算收敛难度较大）模拟堆载体与挡墙、土层基础之间的相互作用，使计算模型变得复杂且难以收敛）采用结构体模拟堆载实体会大幅度提高有限元网格规模和计算机硬件要求。
基于以上考虑，研究者一般将堆载等效为面荷载施加在地基上，然而堆载体自身是有变形的，在地基沉降不均匀的情况下会产生一定度的流动，因此地基的实际受力情况与将堆载体等效为面荷载施加是有所差异的，这种差异对加固方案的研究成果也会产生影响。
将堆载体等效为面荷载，堆载场地沉降最大值以及灌注桩内外侧最大弯矩值和内侧的负摩擦阻力均有一定 程度增加，但灌注桩内外侧桩顶轴力和最大轴力却有所减小，因此在灌注桩和地基承载力足够的情况下，将堆载体等效为面荷载对于地基加固研究是偏于安全的，将堆载体等效为面荷载也是可行的。
-线荷载
-面荷载
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